奧陶系淺變質(zhì)板巖地層半山隧道坍塌成因分析與處治

張建軍

(中鐵十二局集團(tuán)第七工程有限公司， 湖南 長(zhǎng)沙 410004)

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奧陶系淺變質(zhì)板巖地層半山隧道坍塌成因分析與處治

張建軍

(中鐵十二局集團(tuán)第七工程有限公司， 湖南 長(zhǎng)沙 410004)

摘要:由于板巖地層的斷層破碎帶較多，隧道穿越板巖地層時(shí)極易發(fā)生塌方事故。通過(guò)對(duì)半山隧道塌方的調(diào)查，研究奧陶系淺變質(zhì)板巖隧道塌方的原因，在此基礎(chǔ)上提出塌方的處治方案，結(jié)果表明：由于節(jié)理密集帶走向和隧道走向夾角較小，形成不利結(jié)構(gòu)面組合并斜穿隧道，隧道開(kāi)挖極易造成大面積塌方，是產(chǎn)生塌方的基本原因；拱頂脫空嚴(yán)重，塊石堆積重力超過(guò)初期支護(hù)支撐強(qiáng)度導(dǎo)致開(kāi)裂，是產(chǎn)生塌方的直接原因。提出優(yōu)化超前注漿及超前長(zhǎng)管棚的施工方案，并采用三臺(tái)階預(yù)留核心土法進(jìn)行開(kāi)挖。按照處治方案進(jìn)行施工，效果良好，可為類(lèi)似工程塌方處理提供借鑒。

關(guān)鍵詞：隧道；板巖；坍塌；處治

板巖在我國(guó)分布范圍很廣，由于其獨(dú)特的層理特點(diǎn)，而且板巖自身性質(zhì)軟弱，板巖隧道施工時(shí)經(jīng)常發(fā)生較大變形和塌方，影響隧道的正常施工[1-3]。目前，對(duì)于板巖隧道塌方現(xiàn)象進(jìn)行詳細(xì)總結(jié)的文獻(xiàn)較少，大部分已有文獻(xiàn)均以塌方問(wèn)題的治理為主要立意[4-5]。半山隧道是較具有代表性的板巖隧道工程，隧道在施工中遇到掉塊或塌方等圍巖失穩(wěn)現(xiàn)象，嚴(yán)重影響隧道安全施工，深入分析隧道塌方原因并采取相應(yīng)的預(yù)防措施和整治措施，對(duì)于今后板巖隧道工程有重要借鑒意義[6-8]。本文以半山隧道的塌方為研究背景，對(duì)典型塌方地段情況做了詳細(xì)描述，并對(duì)塌方的成因進(jìn)行了分析，介紹了塌方處治措施，為以后處治類(lèi)似工程塌方提供借鑒和參考。

1奧陶系淺變質(zhì)板巖地段隧道塌方概況

1.1半山隧道概況和塌方發(fā)展過(guò)程

半山隧道全長(zhǎng)5 625.82m，半山隧道處于低山區(qū)，沿線地形起伏較大，地勢(shì)陡峻，總體地勢(shì)西高東低，隧道最大埋深341m。隧道地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜，巖相變化較大。根據(jù)沉積物成分、沉積年代、地質(zhì)運(yùn)動(dòng)，分為砂質(zhì)板巖、泥板巖、炭質(zhì)板巖、含礫質(zhì)板巖、條帶狀板巖夾凝灰?guī)r、粉砂質(zhì)板巖，薄至中厚層狀構(gòu)造，夾層互層現(xiàn)象較多，受多次構(gòu)造運(yùn)動(dòng)，斷層多節(jié)理裂隙較發(fā)育，局部密集發(fā)育，巖體破碎。半山隧道坍塌處地表地形呈馬鞍形，大部基巖裸露，馬鞍形內(nèi)有坡積土覆蓋，塌方區(qū)域段DK217+860～DK217+980有一條深溝，寬約120m，地形異常陡峭，前后高差52m左右。

塌方發(fā)生經(jīng)過(guò)如圖1～2所示。

圖1　半山隧道塌方段相對(duì)位置示意圖Fig.1 Relative position of Banshan tunnel’s collapse

圖2　DK217+916～+999段塌方過(guò)程示意圖Fig.2 Schematic of collapse process at the DK217+916～+999

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)塌方的實(shí)際情況，劃分為第1階段塌方和第2階段塌方。

第1階段塌方從22日開(kāi)始到24日結(jié)束，具體情況如下所述：

半山隧道進(jìn)口DK217+938～DK217 +940拱部初支混凝土出現(xiàn)環(huán)向長(zhǎng)約6m、縱向長(zhǎng)約2m的裂縫，裂縫寬度約5～10mm。23日下午拱部再次發(fā)現(xiàn)裂紋并往掌子面方向發(fā)展，24日晚上DK217+990～DK217+946段發(fā)生塌方，塌方段長(zhǎng)度約44m。

第2階段塌方從25日開(kāi)始到27日結(jié)束，具體情況如下所述：

在25日，DK217+946～+916繼續(xù)塌方，二襯臺(tái)車(chē)支架?chē)?yán)重變形，臺(tái)車(chē)前后仰拱兩側(cè)出現(xiàn)裂縫，縫寬約1～5mm。至26日，DK217+900前后二襯自拱腰向邊墻出現(xiàn)斜向裂縫，縫寬約0.2～1mm。27日后，塌體趨于穩(wěn)定。

1.2塌方段地質(zhì)情況

塌方段主要位于奧陶系橋亭子組上段及下段，該段隧道埋深為61～113m，穿越巖層主要為強(qiáng)風(fēng)化的泥質(zhì)板巖、砂質(zhì)板巖，薄層狀，巖質(zhì)較軟，巖石節(jié)理裂隙非常發(fā)育，巖體破碎，呈散體狀結(jié)構(gòu)，DK217+940鉆心結(jié)構(gòu)如圖3所示。隧道洞身樁號(hào)DK217 +860～DK217+980段有一條深溝，寬約120m，地形異常陡峭，前后高差52m左右。塌方段后方約70m處DK217+840有一條逆斷層，與路線交角60°。隧道穿越地區(qū)整體表現(xiàn)為一平緩起伏的單斜構(gòu)造，傾向130°，傾角60°。

圖3　DK217+940處50～55 m芯樣Fig.3 Core samples from 50～55 m depth at the DK217 + 940

2隧道塌方成因分析

經(jīng)綜合分析塌方斷面處的地質(zhì)條件和施工過(guò)程，引起該處塌方的原因有以下幾點(diǎn)。

2.1巖體自身特點(diǎn)

該段通過(guò)古老的奧陶系淺變質(zhì)砂質(zhì)板巖，含泥量較高，且局部發(fā)育順層的隱性構(gòu)造節(jié)理密集帶，雖然巖體保持層狀外觀，但內(nèi)部結(jié)構(gòu)已被強(qiáng)烈切割，巖體破碎。當(dāng)施工揭露節(jié)理密集帶時(shí)，因硬質(zhì)巖體塑性變形不明顯，巖體應(yīng)力釋放會(huì)引起節(jié)理裂隙松弛，導(dǎo)致地表水下滲，造成結(jié)構(gòu)面軟化、巖體失穩(wěn)[9-12]。

由于節(jié)理密集性狀復(fù)雜，其形成和分布具有很大的偶然性，規(guī)律和變形特征不明顯，造成此段塌方具有隱蔽性、突發(fā)性和連續(xù)性。同時(shí)，節(jié)理密集帶走向和隧道走向夾角較小，形成不利結(jié)構(gòu)面組合斜穿隧道，易造成較長(zhǎng)地段牽引型連續(xù)坍塌。

2.2地下水影響

該地區(qū)連續(xù)3個(gè)月降雨，因該段圍巖節(jié)理裂隙發(fā)育，大量雨水通過(guò)裂隙不斷滲透至隧道圍巖，軟化圍巖并減小泥質(zhì)充填物的膠結(jié)作用，降低圍巖自承載能力，產(chǎn)生較大的應(yīng)力松弛。同時(shí)，因該段板巖具有良好的隔水性，洞內(nèi)無(wú)明顯滲水，但雨水增加了圍巖容重，當(dāng)巖體和初期支護(hù)無(wú)法支承時(shí)，板巖會(huì)突然破裂，造成大范圍塌方。

2.3施工原因

經(jīng)檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，該段拱頂背后脫空嚴(yán)重，圍巖和初期支護(hù)未形成良好的共同承載體。隧道開(kāi)挖擾動(dòng)易引起的塊石脫落，作用在成型的初期支護(hù)上，當(dāng)荷載超過(guò)初期支護(hù)承載力極限值時(shí)，支護(hù)機(jī)制失效，初期支護(hù)變形開(kāi)裂、圍巖剝落掉塊，從而牽引整個(gè)巖層擾動(dòng)區(qū)域發(fā)生大面積坍塌。塌方發(fā)展過(guò)程如圖4所示。

圖4　塌方發(fā)展示意圖Fig.4 Development process of collapse

3坍塌體處治方案

由于受篇幅所限，這里僅對(duì)DK217+916～DK218+020塌方段進(jìn)行分析，長(zhǎng)度共104m。

3.1超前注漿段落劃分

3.1.1整體段落劃分

塌方前，半山隧道進(jìn)口段上臺(tái)階掌子面里程DK217+999，下臺(tái)階掌子面里程DK217+964。對(duì)DK217+914～DK217+964共50m開(kāi)挖輪廓線及開(kāi)挖輪廓線外6m內(nèi)塌體注漿加固及超前長(zhǎng)管棚支護(hù)；對(duì)DK217+964～DK218+020共56m開(kāi)挖輪廓及開(kāi)挖輪廓線外8m內(nèi)塌體注漿加固及超前長(zhǎng)管棚支護(hù)。

3.1.2循環(huán)段落劃分

塌方處理段超前注漿起訖里程為DK217+914～DK218+020，注漿段落總長(zhǎng)106m。該塌方段落總共劃分為4個(gè)注漿循環(huán)。第1～3循環(huán)注漿長(zhǎng)度30m，預(yù)留5m止?jié){巖盤(pán)，有效開(kāi)挖長(zhǎng)度25m；第4循環(huán)注漿長(zhǎng)度31m，開(kāi)挖31m，由1號(hào)斜井進(jìn)口預(yù)留5m止?jié){巖盤(pán)。

第2循環(huán)止?jié){巖盤(pán)及止?jié){墻設(shè)置如下：二襯臺(tái)車(chē)最后一塊模板不拆除，置換模板背后初期支護(hù)，利用該模板施作超前注漿止?jié){墻，止?jié){墻厚度2m，采用C20混凝土灌注，兼做超前長(zhǎng)管棚導(dǎo)向墻，如圖5所示。

圖5　DK217+914～+916段第二循環(huán)止?jié){墻施工Fig.5 Construction of stop slurry wall for the second cycle at the DK217 + 914 ～ + 916

3.2超前注漿參數(shù)

1)DK217+914～DK217+964段注漿參數(shù)：注漿孔均布置于上臺(tái)階，DK217+914～DK217+964段每循環(huán)布孔54個(gè)；注漿開(kāi)孔直徑110mm，長(zhǎng)度為3m，設(shè)置Φ108壁厚5mm孔口管；孔洞剩余部分鉆孔直徑均為91mm；注漿范圍為隧道開(kāi)挖輪廓外6m；注漿漿液為水泥水玻璃雙液漿及水泥漿結(jié)合；輔助成孔時(shí)采用雙液漿，注漿加固及固結(jié)時(shí)采用單液漿；單孔有效擴(kuò)散半徑為：隧道開(kāi)挖輪廓外3.0m，隧道開(kāi)挖輪廓線內(nèi)為2.5m；隧道開(kāi)挖輪廓內(nèi)地層注漿壓力1.0～1.5MPa；隧道開(kāi)挖輪廓外地層注漿壓力1.5～2.0MPa。

2)DK217+964～DK218+020段注漿參數(shù)：注漿孔均布置于上臺(tái)階，DK217+964～DK218+020段每循環(huán)布孔47個(gè)；其余與前一段所述。

楊鵬的父親是一位建筑師，他十分重視讀書(shū)對(duì)孩子的影響。每個(gè)月，父親都會(huì)拿出工資的一半用來(lái)買(mǎi)書(shū)訂報(bào)。為了吸引兒子對(duì)閱讀產(chǎn)生興趣，他還想了很多有趣的法子。楊鵬記憶中最為深刻的就是，他很小的時(shí)候，父親給家中的書(shū)櫥做了個(gè)電動(dòng)卷簾，一按開(kāi)關(guān)就會(huì)自動(dòng)收起放下，引得小楊鵬經(jīng)常跑到書(shū)櫥邊去玩，時(shí)間久了，他想對(duì)書(shū)櫥中的書(shū)不產(chǎn)生興趣都難。

3.3注漿標(biāo)準(zhǔn)

3.3.1單孔結(jié)束標(biāo)準(zhǔn)

注漿壓力逐步升高至設(shè)計(jì)終壓，并穩(wěn)定10min；注漿量不小于設(shè)計(jì)注漿量的80%；進(jìn)漿速度為開(kāi)始進(jìn)漿速度的1/4。

3.3.2全段結(jié)束標(biāo)準(zhǔn)

所有注漿孔均已復(fù)核單孔結(jié)束條件，無(wú)漏注現(xiàn)象；漿液有效注入范圍大于設(shè)計(jì)值[13-15]。

3.4隧道注漿后效果評(píng)定

3.4.1鉆孔檢查法

按總注漿孔的5%～10%共設(shè)置12個(gè)檢查孔兼補(bǔ)充注漿孔，檢查孔應(yīng)在均布的原則下，結(jié)合注漿資料的分析布設(shè)，如圖6所示；檢查孔應(yīng)無(wú)涌泥、涌砂，不塌孔，滲水量應(yīng)小于0.2L/(min·m)或小于設(shè)計(jì)涌水量，否則應(yīng)予補(bǔ)注。

圖6　檢查孔布置示意圖Fig.6 Layout schematic of inspection hole

3.4.2鉆孔取芯法

通過(guò)鉆孔取芯觀察地層的注漿加固效果。從3個(gè)孔取芯的情況分析，芯樣成短柱狀，可明顯看到被漿液充填的裂隙及已經(jīng)被漿液固結(jié)的破碎巖體，漿液充填飽滿，加固效果明顯。取芯現(xiàn)場(chǎng)照片如圖7所示。

圖7　1號(hào)孔芯樣Fig.7 Core samples from 1 hole

本循環(huán)并對(duì)3個(gè)孔的孔內(nèi)攝像，從孔內(nèi)攝像可以明顯看出，前方破碎巖層以及裂隙被漿液充填，除局部存在塊石顆粒外，大部分區(qū)段孔壁光滑，靜置2～3h未出現(xiàn)塌孔現(xiàn)象，自穩(wěn)能力較強(qiáng)，塌體圍巖的自穩(wěn)能力得到有效的改善。如圖8和9所示。

圖8　孔內(nèi)攝像作業(yè)Fig.8 Operation of hole imagery

圖9　1號(hào)孔圖像Fig.9 Image from 1 hole

3.4.3壓水試驗(yàn)法

對(duì)檢查孔進(jìn)行壓水試驗(yàn)，當(dāng)吸水量大于1L/(min·m)時(shí)，必須進(jìn)行補(bǔ)充注漿。

檢查孔吸水最大為15L，平均吸水為6L，可以計(jì)算圍巖平均吸水量為6/30=0.2L/(min·m)，符合設(shè)計(jì)的1L/(min·m)達(dá)到檢查效果標(biāo)準(zhǔn)要求，如圖10所示。

圖10　檢查孔壓水作業(yè)Fig.10 Water pressure test for inspection hole

3.5超前支護(hù)措施

超前支護(hù)采用超前長(zhǎng)管棚及間隔超前小導(dǎo)管聯(lián)合支護(hù)方案，具體參數(shù)如下。

1) 超前長(zhǎng)管棚。超前注漿結(jié)束后分析注漿效果，注漿加固達(dá)到要求后開(kāi)始管棚施工。管棚長(zhǎng)度30m，縱向一般每25m一環(huán)。管棚全部采用鋼花管，鋼花管規(guī)格：熱扎無(wú)縫鋼管，外徑108mm，壁厚5mm。每節(jié)鋼花管兩端均預(yù)加工成外絲扣，以便連接接頭鋼管。管棚環(huán)向設(shè)置間距按30cm布置，外插角10°，注漿材料采用水泥漿液，水泥漿液水灰比1∶1(重量比)或根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)確定，注漿壓力為2.0MPa。

圖11　超前支護(hù)示意圖Fig.11 Schematic of advanced ductile grouting

2) 超前小導(dǎo)管。超前導(dǎo)管采用壁厚3.5mmΦ42無(wú)縫熱軋鋼管制成，在前部鉆注漿孔，孔徑6～8mm，孔間距15cm，呈梅花形布置，前端加工成錐形，尾部長(zhǎng)度不小于30cm，作為不鉆孔的止?jié){段。小導(dǎo)管環(huán)向間距為30cm，外插角10°～15°。注漿材料為水泥漿液，水泥漿液水灰比根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)確定，注漿壓力為0.5～1.0MPa，如圖11所示。

3.6襯砌支護(hù)參數(shù)及施工方法的選擇

DK217+916～DK218+020段，共104m，襯砌采用加強(qiáng)式襯砌，具體參數(shù)如下。

1) 初期支護(hù):初期支護(hù)厚度35cm，采用C30噴射混凝土(24h強(qiáng)度不低于10MPa)。鋼架采用I25a型鋼，鋼架間距0.6m，巖側(cè)采用Φ14鋼筋網(wǎng)，網(wǎng)格間距15m×15cm；拱墻分界以拱部140°劃分，邊墻采用Φ22砂漿錨桿，錨桿長(zhǎng)4.0m。

2) 二次襯砌:厚度拱部60cm，仰拱70cm，采用C35鋼筋混凝土。配筋設(shè)計(jì)為：主筋采用Φ28鋼筋，間距150mm，分布筋采用Φ18鋼筋，間距250mm。

3) 鋼架縱向剛度增強(qiáng)措施:為提高鋼架的縱向剛度，鋼架間連接筋采用Φ20鋼筋，布置型式為V型。

4) 排水加強(qiáng)措施:對(duì)DK217+916～DK218+020段，共104m，加強(qiáng)其排水措施，具體加強(qiáng)措施為：每排水單元增加兩道Φ50mm環(huán)向透水盲溝，環(huán)向透水盲溝開(kāi)孔于隧道側(cè)溝壁。

采用三臺(tái)階預(yù)留核心土法施工，縱向進(jìn)尺0.5m/循環(huán)，仰拱封閉初支距開(kāi)挖掌子面距離不超過(guò)20m，如圖12所示。

圖12　三臺(tái)階預(yù)留核心土開(kāi)挖Fig.12 Excavation of three-step reserved-core soil

3.7塌方處理效果

半山隧道塌方段歷時(shí)13個(gè)月完成，施工期間未發(fā)生任何安全、質(zhì)量事故，于2013-08-01實(shí)現(xiàn)貫通，并實(shí)現(xiàn)半山隧道全線提前貫通。

4結(jié)論

1)節(jié)理密集帶走向和隧道走向夾角較小，形成不利結(jié)構(gòu)面組合并斜穿隧道，造成在較長(zhǎng)地段發(fā)生牽引型連續(xù)坍塌，是產(chǎn)生塌方的基本原因。拱頂脫空嚴(yán)重，塊石堆積重力超過(guò)初期支護(hù)支撐強(qiáng)度導(dǎo)致開(kāi)裂，是產(chǎn)生大面積坍塌的直接原因。

2) 隧道塌方段按照“先加固，后開(kāi)挖”的施工原則，優(yōu)化超前注漿及超前長(zhǎng)管棚施工方案，注漿過(guò)程查找盲區(qū)、補(bǔ)注漿，經(jīng)注漿效果評(píng)定合格后采用三臺(tái)階預(yù)留核心土法開(kāi)挖。

3)分析了塌方事故的成因，并提出了處治方案，而且施工期間未發(fā)生任何安全、質(zhì)量事故，為以后處理類(lèi)似工程塌方事故提供借鑒和參考。

參考文獻(xiàn)：

[1]王云龍, 譚忠盛. 木寨嶺板巖隧道塌方的結(jié)構(gòu)失穩(wěn)分析及預(yù)防措施研究[J]. 巖土力學(xué), 2012, 33(增2): 263-268.

WANGYunlong,TANZhongsheng.StructuralinstabilityanalysisandpreventionmeasuresofstructuralcollapseinMuzhailingslatetunnel[J].RockandSoilMechanics, 2012, 33(Suppl2): 263-268.

[2] 李生杰, 謝永利, 朱小明. 高速公路烏鞘嶺隧道穿越F4斷層破碎帶涌水塌方工程對(duì)策研究[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2013, 32(增2): 3602-3609.

LIShengjie,XIEYongli,ZHUXiaoming.ResearchoncountermeasureofwaterGUSHINGwithcollapseinprocessofWushaolinghighwaytunnelcrossingF4faultfracturezone[J].ChineseJournalofRockMechanicsandEngineering, 2013, 32(Suppl2): 3602-3609.

[3] 許占良.板巖地層超大斷面隧道塌方處理對(duì)策[J]. 鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì), 2013(3): 102-106.

XUzhanliang.Collapsetreatmenttechnologyofextralargecross-sectiontunnelinslatestrata[J].RailwayStandardDesign, 2013(3):102-106.

[4] 王更峰. 炭質(zhì)板巖蠕變特性研究及其在隧道變形控制中的應(yīng)用[D]. 重慶: 重慶大學(xué), 2012.

WANGGengfeng.Studyonthecreeppropertiesofcarbonaceousslateanditsapplicationintunneldeformationcontroltechnology[D].Chongqing:ChongqingUniversity, 2012.

[5] 左清軍. 軟質(zhì)板巖特大斷面隧道施工期圍巖力學(xué)效應(yīng)研究[D]. 武漢: 中國(guó)地質(zhì)大學(xué), 2013.

ZUOQingjun.Studyonmechanicaleffectofsurroundingrockforsuper-largecrosssectionsoftslatetunnelduringconstructionperiod[D].Wuhan:ChinaUniversityofGeosciences, 2013.

[6] 馮迎軍.碳質(zhì)板巖隧道塌方處理方案探討[J]. 現(xiàn)代隧道技術(shù), 2014, 51(2):178-182.

FENGYingjun.Discussionofthetreatmentofcollapseinatunnelpassingthroughcarbonaceousslate[J].ModernTunnellingTechnology, 2014, 51(2):178-182.

[7] 王建軍. 蘭渝鐵路三疊系板巖隧道變形機(jī)理與圍巖分級(jí)預(yù)報(bào)探究[J]. 現(xiàn)代隧道技術(shù), 2013, 50(2):79-83.

WANGJianjun.Thedeformationmechanismofatunnelintriassicslateandforecastingsurroundingrockclassifications[J].ModernTunnellingTechnology, 2013, 50(2):79-83.

[8] 石鈺鋒, 陽(yáng)軍生, 邵華平, 等. 超淺覆大斷面暗挖隧道下穿富水河道施工風(fēng)險(xiǎn)分析及控制研究[J].巖土力學(xué), 2012, 33(增2): 229-234.

SHIYufeng,YANGJunsheng,SHAOHuaping.etal.Riskanalysisandcontrolstudyofsuper-shallowtunnelwithlargecross-sectionunderwater-richchannel[J].RockandSoilMechanics, 2012, 33(Suppl2): 229-234.

[9] 李志勇,晏莉,陽(yáng)軍生,等.淺埋偏壓連拱隧道中導(dǎo)洞坍方數(shù)值分析與處治[J].巖土力學(xué), 2007, 28(1): 102-106.

LIZhiyong,YANLi,YANGJunsheng,etal.Numericalanalysisandtreatmentofacollapsedmiddledriftforshallowmulti-archtunnelunderunsymmetricalpressure[J].RockandSoilMechanics, 2007, 28(1): 102-106.

[10] 褚東升, 劉志, 靳柒勤, 等. 山嶺隧道穿越?jīng)_溝段施工風(fēng)險(xiǎn)分析與控制措施[J]. 地下空間與工程學(xué)報(bào), 2011, 7(增2): 1735-1742.

CHUDongsheng,LIUZhi,JINQiqin,etal.Riskanalysisandcontrolmeasuresofmountaintunnelconstructionthroughgullysection[J].ChineseJournalofUndergroundSpaceandEngineering, 2011, 7(Suppl2):1735-1742.

[11] 陳潔金, 周 峰, 陽(yáng)軍生, 等. 山嶺隧道塌方風(fēng)險(xiǎn)模糊層次分析[J].巖土力學(xué), 2009, 30(8): 2365-2370.

CHENJiejin,ZHOUFeng,YANGJunsheng.etal.Fuzzyanalytichierarchyprocessforriskevaluationofcollapseduringconstructionofmountaintunnel[J].RockandSoilMechanics, 2009, 30(8): 2365-2370.

[12] 邵廣寧. 高地應(yīng)力下板巖隧道施工工法探討[J]. 蘭州交通大學(xué)學(xué)報(bào), 2014, 33(1): 83-86.

SHAOGuangni.Discussiononconstructionmethodofslatetunnelunderhighgroundstress[J].JournalofLanzhouJiaotongUniversity, 2014, 33(1): 83-86.

[13] 李志平, 韓現(xiàn)民. 關(guān)角隧道碳質(zhì)板巖段洞室支護(hù)體系綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)研究[J]. 隧道建設(shè), 2015, 35(3): 220-226.

LIZhiping,HANXianmin.StudyoncomprehensiveevaluationindexofsupportsystemofGuanjiaotunnelincarbonaceousslatestratum[J].TunnelConstruction, 2015, 35(3): 220-226.

[14] 劉陽(yáng), 伍曉軍, 劉志強(qiáng),等. 關(guān)于碳質(zhì)板巖隧道大變形機(jī)理及應(yīng)對(duì)措施的探討[J]. 現(xiàn)代隧道技術(shù), 2014, 51(6):19-24.

LIUYang,WUXiaojun,LIUZhiqiang,etal.Discussionofandsolutionsforthelargedeformationmechanismofatunnelincarbonaceousslate[J].ModernTunnellingTechnology, 2014, 51(6):19-24.

[15] 左清軍, 吳立, 羅濤,等. 滬昆客專姚家隧道板巖宏觀崩解特性及微觀機(jī)理研究[J]. 水文地質(zhì)工程地質(zhì), 2015,42(1): 65-69.

ZUOQingjun,WULi,LUOTao,etal.MacrodisintegrationcharacteristicsandmicromechanismofslateintheYaojiatunneloftheShanghai-Kunmingpassengerdedicatedline[J].Hydrogeology&EngineeringGeology, 2015,42(1): 65-69.

* 收稿日期：2015-09-04

基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51378505, 50808178)

通訊作者：張建軍(1972-)， 男， 湖南岳陽(yáng)人， 高級(jí)工程師，從事隧道與地下工程等領(lǐng)域的施工與管理工作;E-mail: 981750161@qq.com

中圖分類(lèi)號(hào)：U446.3

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1672-7029(2016)06-1149-07

Causes and treatment method of collapse ofBanshan tunnel in ordovician low-metamorphic slate stratum

ZHANG Jianjun

(The7thEngineeringCo.,LtdofChinaRailway12thBureathGroup,Changsha410004,China)

Abstract:Because of the fault fracture zone in slate stratum, collapse may occur when tunnels are passing through slate strata. The collapse of the Banshan tunnel and the causes of the collapse was analyzed, and the solution to this accident was pointed out. It was concluded that: the angle between the joint density area and the tunnel direction was relatively small, which formed unfavorable structure for the tunnel. The excavation of the tunnel led to collapse in large scale, and this was the cause of collapse. When the dome disengaged, the supporting structure can not bear the gravity of the stacked stons. Then the collapse may occur because of this; A optimized and advanced construction program with grouting and long pipe roof was proposed, and the three-step Core Soil Reservation was used for excavation. During the construction under the guidance of the treatment, no accident occurred, which would provide reference for similar collapse accident in future.

Key words:tunnel; slate; collapse; treatment