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    束鹿凹陷泥灰?guī)r致密油轉(zhuǎn)向酸壓可行性研究

    2016-07-05 08:07:33段貴府何春明趙安軍唐邦忠
    關(guān)鍵詞:泥灰?guī)r

    段貴府 才 博 何春明 趙安軍 唐邦忠

    (1. 中國石油勘探開發(fā)研究院廊坊分院, 河北 廊坊 065000;2. 中國石油華北油田分公司, 河北 任丘 062550)

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    束鹿凹陷泥灰?guī)r致密油轉(zhuǎn)向酸壓可行性研究

    段貴府1才 博1何春明1趙安軍2唐邦忠2

    (1. 中國石油勘探開發(fā)研究院廊坊分院, 河北 廊坊 065000;2. 中國石油華北油田分公司, 河北 任丘 062550)

    摘要:束鹿凹陷泥灰?guī)r致密油儲層埋藏深、巖性復(fù)雜、天然裂縫發(fā)育,其儲層特征既不同于北美Bakken致密油,又不同于國內(nèi)松遼、鄂爾多斯長7段,儲層改造難度大。采用宏觀實驗測試與微觀實驗分析相結(jié)合的方式,從轉(zhuǎn)向酸壓技術(shù)機理、酸巖反應(yīng)動力學(xué)、酸蝕裂縫形成條件分析以及導(dǎo)流能力測試入手,對束鹿凹陷泥灰?guī)r儲層轉(zhuǎn)向酸壓可行性進行了論證。研究結(jié)果表明VES轉(zhuǎn)向酸適用于泥灰?guī)r儲層且能夠?qū)崿F(xiàn)均勻布酸、深度酸壓的改造目的,利用轉(zhuǎn)向酸壓技術(shù)能夠較大幅度地提高裂縫的導(dǎo)流能力,但裂縫的保持能力較差,需進一步探討其他配套技術(shù)。

    關(guān)鍵詞:泥灰?guī)r; 致密油; 轉(zhuǎn)向酸壓; 酸蝕導(dǎo)流能力

    隨著常規(guī)油氣資源勘探程度的不斷提高,勘探難度越來越大。在納米孔喉系統(tǒng)“連續(xù)型”油氣聚集的地質(zhì)理論創(chuàng)新、水平井體積壓裂“人造滲透率”的核心技術(shù)創(chuàng)新、多井平臺式“工廠化”低成本開采的開發(fā)模式創(chuàng)新的推動下,全球非常規(guī)油氣勘探開發(fā)取得了一系列的重大突破,全球的油氣勘探已進入常規(guī)與非常規(guī)并重發(fā)展的時代。致密油被稱為“黑金”,作為一種非常規(guī)油氣資源,已成為我國勘探開發(fā)的“熱點”領(lǐng)域。

    束鹿凹陷致密油儲層近年來成為華北油田重點勘探對象。泥灰?guī)r儲層發(fā)育裂縫,裂縫以構(gòu)造縫為主,垂直縫、高角度縫和斜交縫發(fā)育??紫抖冉橛?.5%~3.5%,基質(zhì)滲透率低于0.1×10-3μm2,儲層溫度為130 ℃,屬于低孔超低滲致密儲層。根據(jù)X衍射全巖分析結(jié)果,石英質(zhì)量含量在15%~20%,黏土質(zhì)量含量在15%~25%,碳酸巖質(zhì)量含量在64%~85%,碳酸巖以方解石為主。該區(qū)塊以往開展了多級注入酸壓、稠化酸酸壓以及加砂壓裂等改造工藝,壓后均能見到一定的效果,但由于當時技術(shù)有限、儲層溫度高等原因?qū)е露嗉壸⑷胨釅浩骄行Эp長僅40~60 m,稠化酸酸壓平均有效縫長為30~40 m,均未實現(xiàn)長距離溝通、深度酸壓的目的[1-2]。本次研究根據(jù)轉(zhuǎn)向酸壓機理、酸巖反應(yīng)動力學(xué)分析酸蝕裂縫形成條件、酸蝕導(dǎo)流能力等,探討束鹿凹陷泥灰?guī)r儲層轉(zhuǎn)向酸壓技術(shù)的可行性。

    1儲層改造難點分析

    束鹿凹陷泥灰?guī)r致密油儲層改造由于其具有巖性特殊、地應(yīng)力異常高等特點,存在施工風險大、配套工藝可選性差等突出的技術(shù)難題,主要表現(xiàn)為:

    (1)巖性復(fù)雜。主要巖性為泥灰?guī)r — 礫巖,實施體積壓裂提高改造體積,以實現(xiàn)高產(chǎn)、穩(wěn)產(chǎn)的增產(chǎn)目標無可借鑒先例。

    (2)天然裂縫較發(fā)育,液體濾失量較大。酸壓改造過程中,使用常規(guī)酸液體系難以提高作用距離,難以實現(xiàn)造長縫,提高導(dǎo)流能力的目標。

    (3)儲層埋藏深度大(垂深達4 100 m),比長慶、吉木薩爾等致密油儲層垂深超出1 000 m以上。

    (4) 儲層滲透率、孔隙度極低,屬于特低滲、低孔致密儲層。地層破裂壓力高達80~90 MPa,進行加砂壓裂施工困難。

    2轉(zhuǎn)向酸壓技術(shù)機理分析

    2.1理論基礎(chǔ)

    VES自轉(zhuǎn)向酸體系進入地層以后,隨著酸巖反應(yīng)的進行,酸液濃度降低(pH值升高),酸巖反應(yīng)產(chǎn)生了大量的MgCl2和CaCl2,屏蔽了分子間的電荷,降低了分子間的靜電排斥力。靜電排斥力的降低使分子排列更加緊密,分子結(jié)構(gòu)從球型膠束或短棒狀膠束轉(zhuǎn)變?yōu)槿湎x狀膠束。當膠束尺寸足夠長后,膠束之間相互接觸、相互纏繞形成具有空間網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的“凍膠”體系,不但增加了體系黏度,同時賦予酸液一定的彈性。通過冷凍刻蝕透射電鏡,對酸液濃度為10%以及反離子環(huán)境下VES自轉(zhuǎn)向酸微觀結(jié)構(gòu)的變化進行了分析,如圖1所示??梢钥闯鲭S著酸液濃度的降低以及無機反離子濃度的增加,表面活性劑分子逐漸由球形膠束向長棒狀膠束轉(zhuǎn)換,最后變成蠕蟲狀膠束,使得酸液體系具有較高的黏度和黏彈性,增加了酸液分流轉(zhuǎn)向以及降濾失的能力[3]。

    由于VES自轉(zhuǎn)向酸體系具有“變黏、緩速、降濾、無傷害”的特性,能夠?qū)崿F(xiàn)自主分流、均勻改造并提高改造體積的目的[4]。自轉(zhuǎn)向酸沿高滲透層、裂縫流動過程中,酸液體系黏度逐步升高形成暫堵效果,通過暫堵已壓開的裂縫,增大縫內(nèi)壓力,在新位置、新方向上形成多條裂縫,溝通更多的縫洞儲集空間,實現(xiàn)體積酸壓從而達到形成復(fù)雜縫網(wǎng)的目的;同時,在縫內(nèi)通過酸液增黏分流,實現(xiàn)酸液從高滲區(qū)域向低滲區(qū)域轉(zhuǎn)向,形成酸蝕網(wǎng)絡(luò),擴大波及體積,最終實現(xiàn)油氣泄流通道最大化,如圖2所示。

    圖1 10%VES自轉(zhuǎn)向酸加入無機鹽前后電鏡掃描圖

    圖2 VES自轉(zhuǎn)向酸形成酸蝕裂縫網(wǎng)絡(luò)示意圖

    在常溫、常壓下測試VES自轉(zhuǎn)向酸酸液黏度隨鹽酸質(zhì)量分數(shù)的變化情況,實驗結(jié)果見圖3。從圖3可知,隨著酸液濃度的降低,體系中Ca2+、Mg2+濃度逐漸升高,酸液體系黏度逐步升高。當鹽酸質(zhì)量分數(shù)為10%時,溶液黏度達到最高,為72 mPa·s。之后隨著酸液濃度的進一步降低,VES自轉(zhuǎn)向酸酸液體系黏度開始降低,當鹽酸質(zhì)量分數(shù)為5%時,酸液體系黏度降至32 mPa·s。

    圖3 VES自轉(zhuǎn)向酸酸液黏度與鹽酸質(zhì)量分數(shù)的關(guān)系曲線

    在酸壓施工過程中,通常在注入酸液體系之后,采用追加一定量的互溶劑實現(xiàn)破膠[5]。為了研究酸蝕裂縫內(nèi)原油和互溶劑對VES自轉(zhuǎn)向酸破膠性能的影響,將變黏后的VES自轉(zhuǎn)向酸分別與不同濃度的原油、互溶劑均勻混配,利用六速旋轉(zhuǎn)黏度計在500 s-1條件下,測定殘酸黏度隨時間的變化,實驗結(jié)果如圖4所示。當酸與互溶劑體積比為20∶1時,破膠后體系黏度為38 mPa·s;當酸與互溶劑體積比為10∶1時,破膠后體系黏度為7 mPa·s。隨著酸液所占比例的升高,破膠液的黏度越高,越容易造成壓后返排困難,因此在現(xiàn)場施工過程中應(yīng)提高互溶劑所占體積比例。其次,互溶劑破膠性能好于原油。由此可以看出在有原油存在的條件下,原油與互溶劑的共同作用能使破膠更加徹底,更利于返排和降低儲層傷害。

    圖4 原油、互溶劑對酸液破膠性能的影響

    3酸巖反應(yīng)動力學(xué)研究

    針對泥灰?guī)r儲層實際的溫度特征,開展儲層實際溫度條件下不同酸液體系(普通酸、膠凝酸、VES自轉(zhuǎn)向酸)的酸巖反應(yīng)動力學(xué)研究,以獲取更加真實的儲層酸巖反應(yīng)特征。實驗條件:溫度為130 ℃;壓力為7 MPa;巖盤轉(zhuǎn)速為500 rmin。通過酸巖反應(yīng)動力學(xué)實驗,確定3種酸液體系的酸巖反應(yīng)速率與鹽酸質(zhì)量分數(shù)的關(guān)系,實驗結(jié)果如圖5所示。

    由圖5可知:在相同條件下,普通酸反應(yīng)速率最大,VES自轉(zhuǎn)向酸反應(yīng)速率最小,普通酸的反應(yīng)速度是膠凝酸的1.2~2.4倍,是VES自轉(zhuǎn)向酸的1.4~3.4倍,膠凝酸的反應(yīng)速率是VES自轉(zhuǎn)向酸的1.2~1.5倍。隨著鹽酸質(zhì)量分數(shù)升高,不同酸液體系的酸巖反應(yīng)速率差值呈降低的趨勢。由此可見,在實際應(yīng)用中相對于其他酸液體系VES自轉(zhuǎn)向酸能夠更好地均勻布酸,能實現(xiàn)深度酸壓。

    圖5 不同酸液體系酸巖反應(yīng)速率對比曲線

    4酸液對網(wǎng)絡(luò)裂縫溝通能力研究

    利用轉(zhuǎn)向酸和膠凝酸2種酸液體系在5 MPa注入壓差下進行過酸研究,分析酸液對裂縫系統(tǒng)的溝通能力,描述兩者的酸溶蝕特征[6-7],實驗結(jié)果如圖6所示??梢钥闯鲞@2類酸液體系反應(yīng)后,在天然裂縫的部分充填及未充填區(qū)域產(chǎn)生了多個不同尺寸的酸蝕蚓孔。其中,較大尺寸酸蝕蚓孔穿透了巖心,引起酸液濾失量大幅度增加;小尺寸蚓孔的穿透距離較短,對裂縫系統(tǒng)的溝通貢獻有限。實驗結(jié)果表明,當裂縫較為發(fā)育時,酸液類型對天然裂縫溝通能力的影響程度較弱。

    圖6 酸液在5 MPa注入壓差下復(fù)雜裂縫系統(tǒng)溶蝕圖

    5酸蝕導(dǎo)流能力研究

    利用DAKE酸蝕裂縫導(dǎo)流模擬實驗裝置測定泥灰?guī)r巖樣在不同閉合應(yīng)力條件下的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力,使用的酸液體系配方為:5%VES+20%HCl+3%緩蝕劑+1%鐵離子穩(wěn)定劑,測試結(jié)果如圖7所示。由圖7可知,在60 MPa閉合應(yīng)力下,酸蝕裂縫導(dǎo)流能力為662.3×10-14m3。隨著閉合應(yīng)力的增大,酸蝕裂縫導(dǎo)流能力大幅度下降,下降幅度達80%。這是因為隨著酸液與可反應(yīng)物反應(yīng)程度的提高,巖心表面泥質(zhì)含量越來越高,而泥質(zhì)礦物抗壓能力有限,易形成堵塞。

    將刻蝕后的巖心板放置黑箱中進行燈光照射,可以描述無圍壓下刻蝕巖板的支撐剖面特征,實驗結(jié)果如圖8所示。由圖8可知,泥灰?guī)r巖板酸蝕以后能夠形成一定高度的非均勻刻蝕溝槽,主要以點狀支撐為主,能夠提高裂縫的導(dǎo)流能力,但是保持能力較差。裂縫導(dǎo)流能力的保持能力與支撐點力學(xué)強度密切相關(guān)。由于儲層礦物的隨機分布以及酸液對礫石顆粒和膠結(jié)物的差異溶蝕導(dǎo)致刻蝕通道間連通性較差。針對泥灰?guī)r儲層利用轉(zhuǎn)向酸進行酸壓改造具有一定的效果,但是若要實現(xiàn)長期穩(wěn)產(chǎn)則還需進一步探討與轉(zhuǎn)向酸壓相匹配的配套工藝技術(shù),例如探討縫網(wǎng)酸壓結(jié)合加砂壓裂的復(fù)合改造模式的可行性,更大程度地提高改造體積,降低致密儲層滲流距離和流動壓力梯度,達到高效開采泥灰?guī)r儲層的目的。

    圖7 酸蝕裂縫導(dǎo)流能力測試曲線

    圖8 無圍壓下刻蝕巖板的支撐剖面

    6結(jié)語

    (1)泥灰?guī)r儲層酸巖反應(yīng)速率主要受表面反應(yīng)及巖性分布控制。

    (2)與普通酸、膠凝酸相比,自轉(zhuǎn)向酸酸巖反應(yīng)速率最低,酸液作用距離更長,能夠?qū)崿F(xiàn)深度酸壓的目的。

    (3)當裂縫較發(fā)育時,酸液類型對天然裂縫的溝通能力影響程度減弱。

    (4)利用轉(zhuǎn)向酸進行深度酸壓能夠大幅度提高導(dǎo)流能力,受支撐點力學(xué)強度影響其導(dǎo)流能力保持能力相對較差。

    (5)單一使用轉(zhuǎn)向酸壓技術(shù)仍無法解決長期穩(wěn)產(chǎn)的改造目的,建議繼續(xù)探討利用轉(zhuǎn)向酸實現(xiàn)縫網(wǎng)酸壓結(jié)合加砂壓裂的復(fù)合改造模式對于泥灰?guī)r儲層的適應(yīng)性。

    參考文獻

    [1] 王立中,王杏尊,盧修峰,等.乳化酸+硝酸粉末酸壓技術(shù)在泥灰?guī)r儲層中的應(yīng)用[J].石油鉆采工藝,2005,27(3):63-66.

    [2] 蔣廷學(xué),張以明,馮興凱,等.高溫深井裂縫性泥灰?guī)r壓裂技術(shù)[J],石油勘探與開發(fā),2007,34(3):348-353.

    [3] 何春明,陳紅軍,劉嵐,等.VES自轉(zhuǎn)向酸變黏機理研究[J],鉆井液與完井液,2010,27(4):84-86.

    [4] 何春明,郭建春.VES自轉(zhuǎn)向酸變黏機理實驗研究[J].油田化學(xué),2011,28(4):363-366.

    [5] 何春明,雷旭東,盧智慧,等.VES自轉(zhuǎn)向酸破膠問題研究[J],鉆井液與完井液,2011,29(4):60-63.

    [6] BAZIN B, ROQUE C, BOUTECA M. A Laboratory Evaluation of Acid Propagation in Relation to Acid Fracturing: Results and Interpretation[G].SPE30085,1995.

    [7] HUANG T, HILL A D, SCHECHTER R S. Reaction Rate and Fluid Loss: The Keys to Wormhole Initiation and Propagation in Carbonate Acidizing[G].SPE37312,1997.

    Feasibility Study on Diversion Acid Fracturing Technology in Shulu Sunken Muddy Limestone Reservoirs

    DUANGuifu1CAIBo1HEChunming1ZHAOAnjun2TANGBangzhong2

    (1. Langfang Branch of Petroleum Exploration and Development Research Institute, PetroChina,Langfang Hebei 065000, China; 2. PetroChina Huabei Oilfield Company, Renqiu Hebei 062550, China)

    Abstract:Shulu sunken muddy limestone tight oil reservoir is featured in high burial depth, complex lithology, well developed natural fracture, which is neither similar to Bakken tight oil, nor to Erods and Songliao basin, so we need to explore a set of suitable stimulation mode for this reservoir. In this paper, by means of macro test to micro experimental analysis mode, we studied the mechanism of diversion acid technology, acid rock reaction kinetics, acid etched fracture analysis of the formation conditions and acid etched fracture conductivity, to give a feasibility analysis for Shulu sunken muddy limestone tight oil reservoirs to conduct diversion acid fracturing technology application. The results show that VES diversion acid fracturing can achieve the goals of uniform acid distribution and depth acid fracturing. And after diversion acid fracturing, muddy limestone reservoir can form higher fracture conductivity. But the stabiliting power of conductivity is poor, so we need to explore a series of matching technology to further improve etched fracture conductibity and stabiliting ability.

    Key words:muddy limestone; tight oil; diversion of acid fracturing; acid corrosion conductivity

    收稿日期:2015-09-08

    基金項目:國家科技重大專項“低滲、特低滲透油氣田經(jīng)濟開發(fā)關(guān)鍵技術(shù)”(2011ZX05013);中石油科技重大專項“特低、超低滲油藏高效改造新技術(shù)研究”(2014B-1202)

    作者簡介:段貴府(1989 — ),男,四川廣安人,助理工程師,研究方向為儲層改造理論與工藝技術(shù)。

    中圖分類號:TE357.2

    文獻標識碼:A

    文章編號:1673-1980(2016)03-0063-04

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