三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中SVC-MERS注入諧波電流分析

程苗苗，包躍躍，涂春鳴，張忠杰，劉治國(guó)

（湖南大學(xué)電氣與信息工程學(xué)院，長(zhǎng)沙410082）

DOI：10.13234/j.issn.2095-2805．2016．1．10中圖分類(lèi)號(hào)：TM 46文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中SVC-MERS注入諧波電流分析

程苗苗，包躍躍，涂春鳴，張忠杰，劉治國(guó)

（湖南大學(xué)電氣與信息工程學(xué)院，長(zhǎng)沙410082）

磁能恢復(fù)開(kāi)關(guān)MERS（magnetic energy recovery switch）是一種新型的無(wú)功補(bǔ)償裝置，它相較于其他無(wú)功補(bǔ)償裝置，具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、易于控制和損耗低等諸多優(yōu)點(diǎn)，但在進(jìn)行無(wú)功功率補(bǔ)償?shù)倪^(guò)程中會(huì)產(chǎn)生諧波電流。首先，在對(duì)MERS的結(jié)構(gòu)和控制方法闡述的基礎(chǔ)上建立了三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中SVC-MERS的數(shù)學(xué)模型，討論分析了控制參數(shù)對(duì)三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中線電流諧波特性的影響；進(jìn)而提出了控制參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，通過(guò)控制參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)可以有效地減小三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中線電流的諧波含量，所提控制參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法是可行的。

三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)；并聯(lián)無(wú)功補(bǔ)償；磁能恢復(fù)開(kāi)關(guān)（MERS）；諧波電流

Project Supported by National Natural Science Foundation of China（51307048）；Hunan Provincial Science and Technology Project（2015WK3004）

引言

無(wú)功功率補(bǔ)償對(duì)于穩(wěn)定電網(wǎng)電壓、調(diào)節(jié)功率因數(shù)以及平衡感性負(fù)載都具有十分重要的意義。通過(guò)無(wú)功補(bǔ)償裝置對(duì)輸電線路進(jìn)行功率補(bǔ)償能夠最大限度地減少電網(wǎng)損耗和改善電網(wǎng)的質(zhì)量。隨著電力電子技術(shù)的快速發(fā)展，研究人員已經(jīng)研發(fā)出各種基于電力電子開(kāi)關(guān)器件的靜止無(wú)功補(bǔ)償器SVC（static switched capacitor）。其中，晶閘管投切電容器TSC （thyristor switched capacitor）、晶閘管控制電抗器TCR（thyristor controlled reactor）等都是應(yīng)用相當(dāng)普遍的無(wú)功補(bǔ)償裝置［1］。TSC具有損耗低、諧波含量小等優(yōu)點(diǎn)，但其缺點(diǎn)是只能進(jìn)行階段性的容性無(wú)功補(bǔ)償，無(wú)法實(shí)現(xiàn)最佳補(bǔ)償；TCR雖然能夠?qū)崿F(xiàn)感性無(wú)功功率的連續(xù)補(bǔ)償，但是不符合電網(wǎng)系統(tǒng)或者電力設(shè)備大多需要補(bǔ)償容性無(wú)功功率的實(shí)際需求。靜止同步補(bǔ)償器STATCOM（static synchronous compensator）是近年來(lái)無(wú)功補(bǔ)償裝置的研究熱點(diǎn)，它既能夠連續(xù)調(diào)節(jié)容性無(wú)功功率的輸出，又能連續(xù)調(diào)節(jié)感性無(wú)功功率的輸出，然而對(duì)于工業(yè)應(yīng)用來(lái)說(shuō)，STATCOM的控制系統(tǒng)過(guò)于復(fù)雜，而且價(jià)格昂貴［2］。

目前，磁能恢復(fù)開(kāi)關(guān)MERS（magnetic energy recovery switch）作為一種新型的靜止無(wú)功補(bǔ)償裝置，已經(jīng)引起了研究者的廣泛興趣。它具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、電容小、低損耗、能夠連續(xù)無(wú)級(jí)地調(diào)節(jié)輸出容性無(wú)功功率等諸多優(yōu)點(diǎn)。MERS的基本工作原理是通過(guò)控制開(kāi)關(guān)器件的通斷時(shí)間來(lái)改變接入系統(tǒng)中的電容容抗的大小，從而實(shí)現(xiàn)輸出容性無(wú)功功率的連續(xù)調(diào)節(jié)。MERS作為一種可控串聯(lián)補(bǔ)償技術(shù)在控制電力潮流，補(bǔ)償線路感抗壓降等方面都得到了廣泛的研究和證明。然而，在MERS用作并聯(lián)型靜止無(wú)功補(bǔ)償器即SVC技術(shù)的研究還很少，其工作特性還有待進(jìn)一步地明確。

針對(duì)這種情況，本文主要研究MERS用作靜止無(wú)功補(bǔ)償器SVC時(shí)的工作特性，重點(diǎn)對(duì)SVC-MERS在三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)條件下的注入電流諧波特性進(jìn)行了理論分析和實(shí)驗(yàn)研究［3］。首先，本文闡述了SVCMERS的主要控制策略，并對(duì)全橋型和半橋型SVCMERS作了簡(jiǎn)單的對(duì)比；其次，通過(guò)建立三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中SVC-MERS的數(shù)學(xué)模型，分析三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中SVC-MERS接成三角形連接時(shí)系統(tǒng)注入電流諧波特性，明確了控制參數(shù)在該連接條件下對(duì)線電流諧波含量的影響，在此基礎(chǔ)上，提出控制參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法；最后，通過(guò)仿真和實(shí)驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證。

1　SVC-MERS的控制策略

1.1MERS的典型結(jié)構(gòu)拓?fù)湟约盎究刂圃?/p>

典型的MERS有3種結(jié)構(gòu)：全橋型MERS、逆導(dǎo)型IGBT半橋型MERS和逆阻型IGBT半橋型MERS，其拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示。其中，圖（a）為全橋型MERS，開(kāi)關(guān)器件數(shù)量是4個(gè)，理論上可控電容容抗的調(diào)節(jié)范圍為0～∞；圖（b）和圖（c）為半橋型MERS，開(kāi)關(guān)器件的數(shù)量是全橋型MERS的一半，理論上可控電容容抗的調(diào)節(jié)范圍是從0～XC，其無(wú)功補(bǔ)償范圍可視為全橋型結(jié)構(gòu)的一半。半橋型MERS有2種形式，二者的區(qū)別在于圖（c）采用了逆阻型IGBT，具有更低的電壓導(dǎo)通壓降，從而導(dǎo)通損耗更小。

圖1　MERS的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)Fig.1 MERS topology structure

1.2MERS用作SVC技術(shù)的控制方法

MERS的基本工作原理是通過(guò)控制開(kāi)關(guān)器件的開(kāi)通和關(guān)斷，實(shí)現(xiàn)對(duì)接入系統(tǒng)的電容容抗的連續(xù)調(diào)節(jié)，即可等效為一個(gè)可變電容。各種MERS結(jié)構(gòu)單元并聯(lián)在系統(tǒng)中用作靜止無(wú)功補(bǔ)償即稱(chēng)為SVCMERS技術(shù)，通常在MERS和電網(wǎng)系統(tǒng)中間串聯(lián)一個(gè)電感，其目的是為了抑制接入MERS的沖擊電流和降低電流的諧波含量。基于全橋型MERS單元和基于半橋型MERS單元的單相SVC-MERS結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖2　SVC-MERS結(jié)構(gòu)Fig.2 Configuration of SVC-MERS

SVC-MERS的基本控制思想在于通過(guò)控制MERS的發(fā)生電壓波形來(lái)調(diào)節(jié)輸出的容性無(wú)功功率的大小。圖3為全橋型SVC-MERS的電流路徑及其基本工作原理。一個(gè)完整的工作周期包含了6個(gè)階段，分別對(duì)應(yīng)2種電流流向時(shí)的電容充電（charging）、放電（discharging）和旁路（single bypass）狀態(tài)。在系統(tǒng)以及裝置參數(shù)一定的條件下，SVC-MERS的發(fā)生電壓波形取決于γ和VCmin這2個(gè)控制參數(shù)，其中γ是指電源電壓與開(kāi)關(guān)信號(hào)之間的相位差；VCmin是指在穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下電容電壓的最小值。隨著γ和VCmin的變化，SVC-MERS的發(fā)生電壓波形表現(xiàn)為以下3種情況：（1）不連續(xù)模式（distinuous mode）：γ＞0，VCmin=0時(shí)，SVC-MERS電壓不連續(xù)，在每一周期的一段時(shí)間內(nèi)為0 V，此時(shí)，對(duì)應(yīng)的MERS等效電抗XMERS＜XC；（2）直流偏置模式（dc-offset mode）：γ=0，VCmin≥0時(shí)，MERS內(nèi)置的電容兩端電壓的最小值大于等于0 V，此時(shí)，對(duì)應(yīng)的MERS等效阻抗XMERS≥XC；（3）直流偏置-旁路模式（dcoffset-bypass mode）：γ＞0，VCmin＞0時(shí)，MERS內(nèi)置電容的電壓在每一周期內(nèi)保持在VCmin電壓值一段時(shí)間，此時(shí)，對(duì)應(yīng)的MERS等效阻抗XMERS要根據(jù)具體控制參數(shù)γ和VCmin判斷是否比XC大或者小。其中，XC為MERS的內(nèi)置電容阻抗，XMERS為MERS的等效阻抗［4-10］?？梢?jiàn)，通過(guò)改變2個(gè)控制參數(shù)γ和VCmin的大小，可以實(shí)現(xiàn)等效容抗從0到無(wú)窮大的連續(xù)可調(diào)。這也表明了在任意系統(tǒng)電壓下，SVC-MERS都可以實(shí)現(xiàn)從0到額定電流的無(wú)功補(bǔ)償。

圖3　全橋型SVC-MERS的電流路徑及其兩端電壓波形Fig.3 Current paths of full-bridge SVC-MERS and voltage waveforms of its generalized form

2　三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中SVC-MERS的建模和注入諧波電流分析

在三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中SVC-MERS通常是由3個(gè)單相SVC-MERS接成三角形結(jié)構(gòu)，從而能夠從結(jié)構(gòu)本身消除3次以及3倍頻次諧波。以全橋型SVCMERS為例進(jìn)行研究，其拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖4所示。本文重點(diǎn)研究三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中SVC-MERS的注入線電流諧波特性，首先對(duì)SVC-MERS建立數(shù)學(xué)模型，進(jìn)而推導(dǎo)出線電流的諧波含量計(jì)算方法。

圖4　三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中SVC-MERS結(jié)構(gòu)Fig.4 Configuration of SVC-MERS in three-phase symmetrical power system

2.1三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中SVC-MERS數(shù)學(xué)模型

（1）在三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中，基于圖3 SVC-MERS的基本工作狀態(tài)，列電壓電流方程。

連接在A相和B相之間的單相SVC-MERS的充電狀態(tài)圖3（a）和放電狀態(tài)圖3（b）可列微分方程分別為

婦幼保健機(jī)構(gòu)往往對(duì)專(zhuān)業(yè)醫(yī)療隊(duì)伍的培養(yǎng)充分重視,但在檔案管理人員培養(yǎng)與管理方面重度不足,很多檔案管理人員專(zhuān)業(yè)素養(yǎng)較為落后,沒(méi)有相關(guān)培訓(xùn)進(jìn)修機(jī)制,在當(dāng)前檔案管理工作中無(wú)法滿足現(xiàn)實(shí)需求。另外,當(dāng)前很多檔案管理人員理論技術(shù)、管理經(jīng)驗(yàn)較為缺乏,非常容易影響到檔案收集管理工作完整性。

邊界條件為：uc（γ/ω）=VCmin；uc（t=（π-γ）/ω）=VCmin。旁路狀態(tài)圖3（c）可列微分方程為

通過(guò)式（1）～式（3），可得相電流iAB表達(dá)式為

（2）根據(jù)三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中相電流之間的關(guān)系，可得出相電流iCA表達(dá)式為

其中：

通過(guò)以上方程進(jìn)一步可推出iA的表達(dá)式為

（3）通過(guò)式（15）可以得到iA線電流的諧波含量THD表達(dá)式，即

其中：

由以上推導(dǎo)過(guò)程可知，三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中SVCMERS的注入電流諧波含量取決于系統(tǒng)以及裝置的硬件參數(shù)和控制參數(shù)2個(gè)方面的影響。在實(shí)際應(yīng)用中，系統(tǒng)以及裝置的硬件參數(shù)主要取決于系統(tǒng)所需要的無(wú)功補(bǔ)償量等功能性要求?？刂茀?shù)的合理設(shè)計(jì)可能有助于改善SVC-MERS的注入電流諧波特性。

2.2控制參數(shù)對(duì)SVC-MERS的注入線電流諧波含量的影響分析

本文建立了SVC-MERS的數(shù)學(xué)模型，對(duì)三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中SVC-MERS的注入線電流諧波含量進(jìn)行了實(shí)例計(jì)算。在此基礎(chǔ)上，詳細(xì)分析了控制參數(shù)對(duì)注入系統(tǒng)線電流的諧波含量的影響。計(jì)算條件如下：三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)的線電壓有效值為380 V，電容C為118 μF，L為17 mH。根據(jù)第3.1節(jié)中推導(dǎo)出的公式，計(jì)算不同VCmin和γ的條件下注入系統(tǒng)線電流的諧波含量，計(jì)算結(jié)果分別如圖5和圖6所示。

圖5　THD隨著γ和Vcmin變化情況Fig.5 Changes of THD with γ and Vcmin

圖6　THD隨著γ和VCmin的變化情況Fig.6 Changes of THD with γ and VCmin

圖5為SVC-MERS向系統(tǒng)注入線電流THD值隨著控制參數(shù)的變化情況。由圖可見(jiàn)，（1）三維圖中存在一個(gè)凹溝；（2）γ在0°附近時(shí)，隨著VCmin值的增大，其THD也逐漸變大，而且其值較大。從圖5得到結(jié)論如下：（1）在不同的無(wú)功補(bǔ)償量下存在最優(yōu)的VCmin和γ的組合，使其諧波含量達(dá)到最??；（2）隨著VCmin值的增大，無(wú)功補(bǔ)償量逐漸減小，當(dāng)無(wú)功補(bǔ)償量很小，甚至接近于0時(shí)，三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中線電流的諧波含量THD值很高。

圖6為SVC-MERS向系統(tǒng)注入線電流THD值隨無(wú)功補(bǔ)償量的變化情況，每條曲線代表了不同的γ值。由圖可見(jiàn)，當(dāng)無(wú)功補(bǔ)償量一定時(shí)，γ值不同，三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中線電流中的諧波含量不同。進(jìn)一步分析可得到結(jié)論如下：以固定電容的無(wú)功補(bǔ)償量為基準(zhǔn)，在三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中，當(dāng)無(wú)功補(bǔ)償量在1.3倍以上時(shí)，其THD值的變化與控制參數(shù)γ的關(guān)系不大；當(dāng)無(wú)功補(bǔ)償量在0.7～1.3倍之間時(shí)，THD值在控制參數(shù)γ=8°附近達(dá)到最好；當(dāng)無(wú)功補(bǔ)償量在0.7倍以下時(shí)，隨著無(wú)功補(bǔ)償量的減少，最佳γ略微出現(xiàn)了變化，但是基本穩(wěn)定在γ=14°附近。

3　仿真與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

本文采用PSIM軟件對(duì)上述結(jié)論進(jìn)行仿真驗(yàn)證。仿真條件為：SVC-MERS三角形連接，取三相對(duì)稱(chēng)電源的線電壓U=380 V，C=118 μF，L=17.245 mH，即XL/XC≈0.2，f=50 Hz。在XMERS=XC時(shí)，其無(wú)功補(bǔ)償量為20 kvar左右。仿真系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖4所示。

3.1不同控制變量組合下的電壓電流波形

假定所需無(wú)功補(bǔ)償量為10 kvar，在控制變量VCmin和γ的不同組合條件下進(jìn)行仿真，得到電壓、線電流波形，并分析線電流的THD，結(jié)果如圖7所示。

圖7　不同VCmin和γ組合下的THD仿真結(jié)果Fig.7 Simulation results under different combination of VCminand γ

圖（a）中，當(dāng)VCmin=331 V，γ=10°時(shí)，線電流的THD為0.174 9；圖（b）中，當(dāng)VCmin=342 V，γ=14°時(shí)；線電流的THD=0.085 2；圖（c）中，當(dāng)VCmin=350 V，γ=16°時(shí)，線電流的THD為0.105 1。圖7的仿真結(jié)果驗(yàn)證了2點(diǎn)結(jié)論：（1）不同的無(wú)功補(bǔ)償量能夠通過(guò)不同的VCmin和γ組合來(lái)實(shí)現(xiàn)；（2）不同的VCmin和γ組合，其THD值不同，即在無(wú)功補(bǔ)償量一定時(shí)，存在最優(yōu)的VCmin和γ組合使其諧波特性達(dá)到最優(yōu)，并且無(wú)功補(bǔ)償量小于0.7 p.u.時(shí)，控制參數(shù)γ的最優(yōu)值在14°附近。

3.2控制參數(shù)γ、無(wú)功補(bǔ)償量和線電流THD之間的量化關(guān)系

改變2個(gè)控制參數(shù)γ和VCmin的值，通過(guò)PISM軟件進(jìn)行多次仿真，得到SVC-MERS向系統(tǒng)注入線電流的諧波THD隨控制參數(shù)的變化情況。其結(jié)果如圖8所示。由圖可見(jiàn)：（1）無(wú)功補(bǔ)償量一定時(shí)，存在不同的VCmin和γ的組合；（2）以無(wú)功補(bǔ)償量20 kvar為基準(zhǔn)，當(dāng)補(bǔ)償量在1.3倍以上時(shí)，THD的值與控制參數(shù)γ的關(guān)系不大；當(dāng)無(wú)功補(bǔ)償量在0.7～1.3倍之間時(shí)，THD值在控制參數(shù)γ=8°附近的時(shí)候達(dá)到最好；當(dāng)無(wú)功補(bǔ)償量是0.7倍以下時(shí)，隨著無(wú)功補(bǔ)償量的減少，最佳的γ略微出現(xiàn)了變化，但是基本穩(wěn)定在γ=14°的附近。

圖8　THD隨著γ和VCmin變化的仿真波形Fig.8 Simulation waveforms of THD changing with γ and VCmin

仿真結(jié)果和第3.2節(jié)中計(jì)算結(jié)果完全一致，這也驗(yàn)證了所提出的SVC-MERS數(shù)學(xué)模型以及線電流諧波含量計(jì)算方法的正確性。同時(shí)，所得到的結(jié)論可以對(duì)控制參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)提供有效的指導(dǎo)。

3.3實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

實(shí)驗(yàn)具體參數(shù)如下：電感L=40 mH，電容C=50 μF，三相電源線電壓U=50 V。驗(yàn)證所提出的SVCMERS注入線電流諧波計(jì)算方法以及所得到控制參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法的實(shí)驗(yàn)裝置如圖9所示。

圖9　實(shí)驗(yàn)裝置Fig.9 Test equipments

本文分別針對(duì)同一無(wú)功補(bǔ)償量下不同控制參數(shù)組合下的電流實(shí)驗(yàn)波形進(jìn)行了分析，其實(shí)驗(yàn)波形如圖10所示。由圖可見(jiàn)：（1）當(dāng)無(wú)功補(bǔ)償量大于1.3倍，即當(dāng)VCmin=0 V，γ分別為10°、15°和20°時(shí)，其THD分別為0.090 3、0.086 5、0.089 9。對(duì)這組數(shù)據(jù)的分析很好地證明當(dāng)無(wú)功補(bǔ)償量為1.3倍以上，其線電流的THD值跟控制參數(shù)γ的關(guān)系不大。（2）當(dāng)無(wú)功補(bǔ)償量為0.6倍，VCmin=30 V，γ=8°時(shí)，THD值為0.070；當(dāng)VCmin=35 V，γ=15°時(shí)，THD值為0.065；當(dāng)VCmin=38 V，γ=17°時(shí)，THD值為0.144。對(duì)這組數(shù)據(jù)的分析，很好地證明了當(dāng)無(wú)功補(bǔ)償量是0.7倍以下時(shí)，隨著無(wú)功補(bǔ)償量的減少，最佳γ略微出現(xiàn)了變化，但是基本穩(wěn)定在γ=14°的附近。

圖10　線電流THD實(shí)驗(yàn)結(jié)果Fig.10 Test results of current THD

實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析結(jié)果表明所提出的SVC-MERS數(shù)學(xué)模型以及線電流諧波含量計(jì)算方法的正確性。同時(shí)，也很好地驗(yàn)證了關(guān)于控制參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)的結(jié)論。

4　結(jié)論

本文對(duì)三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)SVC-MERS進(jìn)行數(shù)學(xué)建模，提出了SVC-MERS三角形連接時(shí)注入線電流諧波含量的計(jì)算方法。仿真和實(shí)驗(yàn)分別驗(yàn)證了所提出計(jì)算方法的正確性以及控制策略的可行性。

（1）不同的無(wú)功補(bǔ)償量能夠通過(guò)控制參數(shù)VCmin和γ不同組合來(lái)實(shí)現(xiàn)，同時(shí)其無(wú)功補(bǔ)償量能夠達(dá)到固定電容無(wú)功補(bǔ)償?shù)臄?shù)倍，主要取決于SVC-MERS開(kāi)關(guān)器件的耐壓值和最大電流值。

（2）通過(guò)對(duì)控制參數(shù)γ的恰當(dāng)?shù)目刂颇軌蛴行У慕档途€電流的諧波含量，改善其諧波特性，對(duì)SVCMERS在三相對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)中的應(yīng)用具有重要意義。

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Analysis of Current Harmonics of SVC-MERS in Three-phase Symmetrical Power System

CHENG Miaomiao，BAO Yueyue，TU Chunming，ZHANG Zhongjie，LIU Zhiguo
（College of Electrical and Information Engineering，Hunan University，Changsha 410082，China）

Magnetic energy recovery switch（MERS）has been proposed as a new reactive power compensator. Compared with other reactive power compensation devices，it has many advantages，such as simple structure，easy to control and low loss. But MERS produce harmonic current in the process of reactive power compensation. Firstly，the configuration of MERS and the operating principles of MERS are described in the paper. Secondly，the electrical model of SVCMERS in three-phase symmetrical power system is described using analytical equations. Then，the effect of the control variables on current harmonics are analysed and the optimal combination of control variables are established. simulation and test are presented to verify the result.

three-phase symmetrical power system；shunt compensation；magnetic energy recovery switch（MERS）；current harmonic

程苗苗

2015-07-23

國(guó)家自然科學(xué)基金青年科學(xué)基金項(xiàng)目（51307048）；湖南省科技計(jì)劃項(xiàng)目（2015WK3004）

程苗苗（1982-），女，博士，講師，研究方向：飛輪電力儲(chǔ)藏裝置的開(kāi)發(fā)以及應(yīng)用、無(wú)功補(bǔ)償、電機(jī)控制以及分散式電源系統(tǒng)的穩(wěn)定性，E-mail：mmcheng_hnu@126.com。

包躍躍（1991-），男，通信作者，碩士研究生，研究方向：新型無(wú)功補(bǔ)償裝置的開(kāi)發(fā)和應(yīng)用，E -mail：yybao11011@163. com。

涂春鳴（1976-），男，博士，教授，博士生導(dǎo)師，研究方向：電力電子技術(shù)在電力系統(tǒng)中的應(yīng)用，E-mail∶chunming_tu@263. net。

張忠杰（1989-），男，碩士研究生，研究方向：新型軟開(kāi)關(guān)功率變換器拓?fù)浼捌淇刂品椒?，E-mail：hncd_jie@163.com。

劉治國(guó)（1992-），男，碩士研究生，研究方向：軟開(kāi)關(guān)DC-DC變換器拓?fù)浼捌淇刂品椒?，E-mail：liu318429@163.com。