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    CPVC母液脫氯塔的設(shè)計(jì)

    2016-06-29 08:04:33上海氯堿化工股份有限公司上海200241
    中國氯堿 2016年3期
    關(guān)鍵詞:設(shè)計(jì)

    崔 巍(上海氯堿化工股份有限公司,上海200241)

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    CPVC母液脫氯塔的設(shè)計(jì)

    崔巍
    (上海氯堿化工股份有限公司,上海200241)

    摘要:采用設(shè)備單元計(jì)算及流程模擬方法對(duì)氯化聚氯乙烯(CPVC)生產(chǎn)工藝中的母液脫氯塔進(jìn)行設(shè)計(jì)。結(jié)果表明,在現(xiàn)有工藝條件下,塔器合理設(shè)備尺寸及操作條件為:塔高H=4.9 m,塔徑D=1.5 m,空氣流量G=1.46 m3/s。此外,采用Aspen流程模擬軟件對(duì)上述條件下的Cl2脫除率進(jìn)行計(jì)算。

    關(guān)鍵詞:CPVC;脫氯塔;設(shè)計(jì);ASPEN

    氯化聚氯乙烯(CPVC)是橡膠與塑料的優(yōu)良改性劑和添加劑[1]。CPVC的制備多采用水相懸浮氯化法[2],以水或鹽酸相為懸浮介質(zhì),并利用其完成傳質(zhì)及傳熱過程[3,4]。隨著反應(yīng)的進(jìn)行,反應(yīng)母液鹽酸濃度不斷升高,以20 t/a CPVC裝置為例,副產(chǎn)鹽酸在10萬t以上。

    鹽酸中溶有氯氣,嚴(yán)重影響著鹽酸的質(zhì)量,制約著鹽酸銷售途徑,必須對(duì)副產(chǎn)鹽酸進(jìn)行凈化提純,否則將對(duì)CPVC的持續(xù)穩(wěn)定生產(chǎn)構(gòu)成嚴(yán)重威脅。因此,脫氯塔的正確設(shè)計(jì)和投入使用,對(duì)整個(gè)CPVC的生產(chǎn)工藝起到巨大的推動(dòng)作用。

    1 填料塔理論與模擬

    塔器是重要的分離設(shè)備,主要分為板式塔和填料塔。相比于板式塔,填料塔因其分離效率高,制造和更換容易,材質(zhì)范圍廣,適應(yīng)能力強(qiáng),節(jié)省能耗等一系列優(yōu)點(diǎn),在不少領(lǐng)域已逐步取代了板式塔[5,6]。

    脫氯塔填料采用塑料鮑爾環(huán),耐氯氣腐蝕,且環(huán)內(nèi)空間及環(huán)內(nèi)表面的利用率高,氣體流動(dòng)阻力降低,液體分布均勻。此外,由于鮑爾環(huán)上的2排窗孔交錯(cuò)排列,可使得通過環(huán)的氣體流動(dòng)通暢,避免了液體嚴(yán)重的溝流及壁流現(xiàn)象,是可供選擇的理想填料[7]。

    填料的傳質(zhì)效率直接關(guān)系到填料塔的操作性能。提高填料的傳質(zhì)效率,可以考慮加大填料的比表面積,提高表面利用率,提高擴(kuò)散系數(shù)或減小滯流膜層厚度等因素[8]。近似梯級(jí)法計(jì)算填料層高度主要是通過傳質(zhì)單元高度(HTU)來計(jì)算的,其意義與理論板相近。HTU愈小,達(dá)到同樣的分離要求所需的填料層高度就愈低,亦有同樣的填料層高度所能達(dá)到的分離效果就愈好,所以加大填料的比表面積可增加傳質(zhì)效率。而增大比表面積可直接影響填料塔的其他操作性能,因此,必須綜合考慮填料塔的各方面操作因素,確定相對(duì)大的填料比表面積,提高填料傳質(zhì)效率[9]。

    ASPENPLUS是一個(gè)生產(chǎn)裝置設(shè)計(jì)、穩(wěn)態(tài)模擬和優(yōu)化的大型通用流程模擬系統(tǒng)。軟件包擁有強(qiáng)大的物性數(shù)據(jù)庫,涵蓋了無機(jī)物、有機(jī)物、強(qiáng)電解質(zhì)、固體、燃燒物等多種物性參數(shù),具有靈活且便于計(jì)算的單元操作模塊。

    在氯氣-鹽酸物系中,可選擇的物性方法有ELECNRTL、ENRTL-HF及ENRTL-HG。這3種物性方法的液相活度系數(shù)方法均為Electrolyte NRTL,而氣相逸度系數(shù)方法則分別為Redlich-Kwong、HFHexamerization model及Redlich-Kwong。對(duì)液相的擬合,ENRTL-HF方法由低濃度向高濃度過程中,偏離加大。ELECNRTL與ENRTL-HG對(duì)液相的擬合很接近,但ELECNRTL為氯氣鹽酸物系模擬中普遍采用的物性方法,所以本設(shè)計(jì)選用ELECNRTL物性方法[10,11]。

    2 脫氯塔的設(shè)計(jì)

    2.1工藝條件

    鮑爾環(huán)散堆填料,塑料材質(zhì),直徑?38×3 mm,物料質(zhì)量流量:氯化氫1 560.96 kg/h;水11 110.31 kg/h;游離氯125.23kg/h;溫度45℃;壓力。為常壓0.1 MPa,要求游離氯的脫除率為95%。計(jì)算所需要的空氣流量、塔高、塔徑。

    工藝分析:鹽酸進(jìn)入中間槽后,由泵將鹽酸送入脫氯塔塔頂,并由塔底鼓入空氣進(jìn)行氣液相接觸,解析鹽酸中溶解大部分游離氯,氣相送入后序的尾氣吸收塔,液相送入鹽酸貯槽。

    2.2物料衡算

    物料衡算示意圖見圖1。

    G—初始進(jìn)塔空氣的摩爾流量,mol/s;L—初始進(jìn)塔液體的摩爾流量,mol/s;X1—進(jìn)口液相中氯氣溶質(zhì)的摩爾分?jǐn)?shù);X2—出口液相中氯氣溶質(zhì)的摩爾分?jǐn)?shù);Y1—進(jìn)口氣相中氯氣溶質(zhì)的摩爾分?jǐn)?shù);Y2—出口氣相中氯氣溶質(zhì)的摩爾分?jǐn)?shù)。圖1 物料衡算示意圖

    2.2.1進(jìn)出口氣體組成

    初始條件下,進(jìn)氣流量的組成見表1。

    表1 初始物料組成

    初始物料的平均分子量M=19.337 g/mol

    初始液體摩爾流量L=183.82 mol/s

    式中:X1*—進(jìn)口氣相對(duì)應(yīng)的平衡液相摩爾分?jǐn)?shù);

    X2*—出口氣相對(duì)應(yīng)的平衡液相摩爾分?jǐn)?shù)。

    在T=45℃,氯氣在稀鹽酸中的飽和溶解度為4.258 g/100 g水,此時(shí)為氣液平衡狀態(tài)Ye,計(jì)算氣液平衡常數(shù)m。

    Ye=mX;其中,氣相為純氯氣,則Ye=1;

    X=0.010 68,推算出m=93.64

    氯氣在稀鹽酸中的氣液平衡方程為:Ye=93.64X

    進(jìn)行溫度矯正:G=1.123 2 m3/s

    G=1.3 Gmin=1.460 2 m3/s

    X1*=0.002 305

    2.2.2塔徑計(jì)算

    填料尺寸?38×3 mm,填料因子?=150,填料的比表面積a=130 m2/m3;常溫下水的粘度μ=1 mPa·s= 10-3Pa·s,水的密度和液體密度之比¢=1;u為空塔氣速;uf為泛點(diǎn)氣速;u=0.7uf;溫度T=45℃;液體的密度(取水)ρL=1 000 kg/m3;空氣的密度(45℃)ρv= 1.107 453 kg/m3;

    空氣的體積流量Q=1.460 2 m3/s

    氣體的體積流量為

    Vs=1.460 2+0.012 4=1.472 3 m3/s

    D/d=38.324(工業(yè)上填料塔D/d應(yīng)大于30)

    2.2.3傳質(zhì)單元數(shù)NOL的計(jì)算

    X1=0.002 665;X2=0.000 133 59;X1*=0.002 305;X2*=0;

    △X1=0.000 36;△X2=0.000 135 9;

    △Xm=2.3×10-4

    NOL=11

    2.2.4傳質(zhì)單元高度的計(jì)算

    (1)潤濕面積

    式中:aw—單位體積填料層的潤濕面積,m2/m3;

    a—填料的比表面積,m2/m3;

    GL—液體通過塔截面的流率,kmol/(m2·s);

    σ—表面張力,N/m;

    σc—填料材質(zhì)的臨界表面張力,即能在該填料上散開的最大表面張力;

    μL—液體的粘度,Pa·s;

    ρL—液體的密度,kg/m3;

    g—重力加速度,9.81 m/s2;

    聚氯乙烯σc=40 N/m,σ=70 N/m;μL=1×10-3Pa·s;最終求得aw=47 m2/m3。

    (2)求kx·a

    式中:kL:液膜傳質(zhì)系數(shù),kmol/(m2·s);

    dp:填料的有效直徑,m;

    DL:組分A在液相中的擴(kuò)散系數(shù),m2/s。

    根據(jù)上式求得:kL=9.365 4×10-5kmol/(m2·s)

    kL·a=0.004 401 8 kmol/(m3·s)

    溶液的總摩爾濃度CM=59.65 kmol/m3

    kx·a= CM×kL·a

    最終求得kx·a=0.25 kmol/(m3·s)

    (3)求HOL

    式中:HOL為液相總傳質(zhì)單元高度,m;Kx為以摩爾分率差為推動(dòng)力的液相總傳質(zhì)系數(shù),kmol/(m2·s);Ω為為塔截面積,m2。

    根據(jù)上式算得HOL=0.441 4 m

    (4)塔高H

    H=HOL×NOL=4.856 m

    (5)噴淋密度ρ=7.683(m3/m2·h)

    空塔氣速0.887 5 m/s

    通過以上計(jì)算得出,塔高H=4.856 m(取4.9 m),塔徑D=1.456 3 m(取1.46 m),空氣流量G= 5 842.75 kg/h=1.460 2 m3/s=55.965 mol/s。以上數(shù)值均在工業(yè)化實(shí)踐范圍之內(nèi),可以進(jìn)行參考。

    3 ASPEN模擬驗(yàn)證

    3.1模擬流程的建立

    模擬流程模擬氣液解析,解析塔為主要模塊,模擬初時(shí)條件根據(jù)進(jìn)料條件、設(shè)計(jì)規(guī)定及設(shè)備的選型,選用ELECNRTL物性方法,對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行模擬驗(yàn)證,ASPEN物料模型圖見圖2。

    圖2 ASPEN物料模型圖

    鮑爾環(huán)散堆填料:塑料材質(zhì),直徑?38×3 mm;物料質(zhì)量流量:氯化氫1560.96 kg/h;水11 110.31 kg/h;游離氯125.23 kg/h;溫度45℃;壓力為常壓0.1 MPa,塔高H=4.9 m,塔徑D=1.46 m,空氣流量G=1.46 m3/s,驗(yàn)證游離氯的脫除率能否達(dá)到95%。

    3.2模擬結(jié)果

    通過采用RadFrac模型模擬,計(jì)算所得物料衡算結(jié)果見表2。

    表2 物料模擬結(jié)果

    由表2可知,Cl2的脫除率已經(jīng)超過99%,從而進(jìn)一步確定工藝條件:塔高H=4.9m,塔徑D=1.5m,空氣流量G=1.46 m3/s,選用38 mm鮑爾環(huán)散堆填料,能夠滿足設(shè)計(jì)要求。

    4 結(jié)論

    本文針對(duì)氯化聚氯乙烯脫氯塔的設(shè)計(jì),并通過ASPEN對(duì)結(jié)果進(jìn)行模擬驗(yàn)證,在當(dāng)前工藝條件下,塔高4.9 m,塔徑1.5 m,空氣流量G=1.46 m3/s,噴淋密度ρ=7.68 m3/m2·h,空塔氣速=0.89 m/s,Cl2的脫除率已經(jīng)超過99%,選用38 mm鮑爾環(huán)散堆填料下,能夠滿足設(shè)計(jì)要求。

    參考文獻(xiàn):

    [1]王小蓮.氯化聚氯乙烯的特性、制備及應(yīng)用.中國氯堿,2006(1):16-17.

    [2]張家杰.氯化聚氯乙烯的生產(chǎn)及市場(chǎng)分析.化工技術(shù)經(jīng)濟(jì),2004,22 (6):22-24.

    [3]鮑潔,宋宏宇,袁向前,等.水相法制備氯化聚氯乙烯樹脂工藝.上?;?,2007(5):27-30.

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    [5]Prashant Valluri,Omark Matar,Geoffrey Hewitt,et al. Thin Film Flow over Structured Packing at Moderate Reynolds]. Chemical Engineering Science,2005,60:1965-1975.

    [6]G.Subramanian,G.Wozny. Analysis of Hydrodynamics of Fluid Flow on Corrugated Sheets of Packing . International Journal of Chemical Engineering,2012:1-13.

    [7]Heggemann M,Hirschberg S,Spiegel L,et al. CFD simulation and experimental validation of fluid flow in liquid distributors. Chemical Engineering Research and Design. 2007,85(1):59-64.

    [8]陳敏恒,叢德滋,等.化工原理.北京:化學(xué)工業(yè)出版社,1998.

    [9]孫蘭義.化工流程模擬實(shí)訓(xùn)-Aspen Plus.北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2012.

    [10]Aspen Plus version 7.1,Help.User Guide,Volumel,Chapter7.

    [11]楊友麒,項(xiàng)曙光,等.化工過程模擬與優(yōu)化.北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2006:255-256.

    Design for CPVC mother liquor de-chlorination column

    CUI Wei
    (Shanghai Chlor-Alkali Chemical Co.,Ltd Shanghai 200241)

    Abstract:Unit equipment calculation and process simulation method were employed for the design of a CPVC mother liquor de-chlorination column. The results indicated that,under the existing conditions,the optimal device dimensions and operating conditions are as follows:column height:4.9 m,column diameter:1.5 m,air flow rate:G=1.46 m3/s. Cl2prolapse rate under the above conditions was calculated by using Aspen software.

    Key words:CPVC;de-chlorination column;design;ASPEN

    中圖分類號(hào):TQ053.5

    文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:B

    文章編號(hào):1009-1785(2016)03-0036-03

    收稿日期:2016-02-24

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