頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體基本力學(xué)性能試驗(yàn)研究

王鵬，白國(guó)良，吳健，劉亞

(西安建筑科技大學(xué) 土木工程學(xué)院，西安 710055)

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頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體基本力學(xué)性能試驗(yàn)研究

王鵬，白國(guó)良，吳健，劉亞

(西安建筑科技大學(xué) 土木工程學(xué)院，西安 710055)

摘要：通過(guò)對(duì)頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體軸心抗壓、沿通縫抗剪、剪壓復(fù)合抗剪性能試驗(yàn)研究，分析其破壞特征和破壞機(jī)理。試驗(yàn)結(jié)果表明：頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體受壓破壞時(shí)，在豎向灰縫附近形成主裂縫，接近極限荷載時(shí)砌體出現(xiàn)表皮剝落現(xiàn)象；沿通縫抗剪破壞模式主要為單剪破壞，脆性明顯；剪壓破壞有剪磨、剪壓和斜壓3種類(lèi)型；實(shí)測(cè)軸心抗壓強(qiáng)度平均值高于規(guī)范值，沿通縫抗剪強(qiáng)度、復(fù)合抗剪強(qiáng)度平均值低于計(jì)算值，并分別給出砌體軸心抗壓強(qiáng)度平均值、抗剪、剪壓復(fù)合受力抗剪強(qiáng)度平均值建議公式；剪壓復(fù)合抗剪強(qiáng)度隨著壓應(yīng)力的增大而增大；建立了頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體受壓應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系表達(dá)式；給出該類(lèi)砌塊的彈性模量和泊松比的建議值。

關(guān)鍵詞：頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊；軸心抗壓；沿通縫抗剪；剪壓復(fù)合受力；應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系

目前，砌體結(jié)構(gòu)占據(jù)著中國(guó)村鎮(zhèn)建筑的絕大部分份額。隨著城鎮(zhèn)化的不斷推進(jìn)，房屋建筑的缺口仍需要砌體結(jié)構(gòu)來(lái)填補(bǔ)。但傳統(tǒng)的粘土磚需要耗費(fèi)大量的土地資源和寶貴能源并且污染環(huán)境。隨著中國(guó)禁粘、禁實(shí)政策的逐步實(shí)施以及墻體材料改革的推進(jìn)，一批代替粘土磚的新型墻體材料在市場(chǎng)上涌現(xiàn)，如混凝土空心磚、混凝土多孔磚(砌塊)、頁(yè)巖多孔磚(砌塊)等等。

對(duì)于新型墻體材料的研究比較多樣，如：Chikhi等[1]利用棗椰樹(shù)的纖維制造墻體材料，并對(duì)其力學(xué)性能和熱工性能進(jìn)行研究；Binici等[2]利用土耳其豐富的向日葵秸稈和紡織廢料制造面磚到達(dá)墻體保溫隔熱的目的；Wongkeo等[3]以電廠(chǎng)爐渣代替沙子制作混凝土砌塊并研究其抗壓、抗彎和隔熱性能;Sousa等[4]對(duì)一種新型的混凝土砌塊進(jìn)行了力學(xué)性能和隔熱性能的研究。

在中國(guó)，運(yùn)用河道淤泥[5]、工業(yè)廢渣[6]等制作多孔磚，但此類(lèi)多孔磚保溫隔熱性能無(wú)法滿(mǎn)足節(jié)能標(biāo)準(zhǔn)的要求。謝厚禮等[7]通過(guò)對(duì)燒結(jié)頁(yè)巖空心砌塊熱工性能的研究得出該類(lèi)砌塊可以滿(mǎn)足節(jié)能65%的要求；白國(guó)良等[8-10]對(duì)新疆產(chǎn)大尺寸頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊進(jìn)行了力學(xué)性能和熱工性能的研究，并得出該類(lèi)砌塊可以作為承重墻和熱工性能優(yōu)于其他多孔磚的結(jié)論。中國(guó)頁(yè)巖資源豐富，以頁(yè)巖為主要材料制作的頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊尺寸大、孔洞率高，具有節(jié)土、節(jié)能、保溫隔熱等優(yōu)點(diǎn)，并且可以組成墻體自保溫體系，但對(duì)其力學(xué)性能的研究剛剛起步。

本文擬通過(guò)對(duì)頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體軸心抗壓、沿通縫抗剪、剪壓復(fù)合抗剪性能試驗(yàn)研究，掌握其受壓、受剪破壞特征，建立該類(lèi)砌塊砌體受壓應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系表達(dá)式，擬合該類(lèi)砌塊砌體軸心抗壓平均值、沿通縫抗剪強(qiáng)度、剪壓復(fù)合受力抗剪強(qiáng)度計(jì)算公式，計(jì)算其彈性模量和泊松比，為頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊的推廣應(yīng)用提供參考。

1試驗(yàn)概況

1.1試驗(yàn)材料

試驗(yàn)采用的頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊規(guī)格為240 mm×200 mm×190 mm，孔型為矩形，孔洞率為50%，設(shè)計(jì)抗壓強(qiáng)度為5 MPa，見(jiàn)圖1。從制作砌體試件的備用砌塊中隨機(jī)選取10塊進(jìn)行砌塊抗壓試驗(yàn)，最后以算術(shù)平均值作為砌塊的實(shí)際抗壓強(qiáng)度，由表1可知該類(lèi)砌塊達(dá)到MU5。

表1　頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊抗壓強(qiáng)度實(shí)測(cè)值

圖1　頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊外形Fig.1　The profile of shale fired heat-insulation

試驗(yàn)制作6個(gè)砂漿立方體抗壓試塊以測(cè)定其實(shí)際抗壓強(qiáng)度，見(jiàn)圖2。以試塊實(shí)測(cè)值算術(shù)平均值的1.3倍作為試件的砂漿立方體抗壓強(qiáng)度平均值，由表2可知配置砂漿滿(mǎn)足試驗(yàn)要求。

圖2　砂漿立方抗壓試件Fig.2　The cube compressive specimens of mortar

序號(hào)抗壓強(qiáng)度f(wàn)抗壓強(qiáng)度平均值fmf13.80f23.95f34.76f43.71f54.30f64.395.40

1.2試件設(shè)計(jì)與制作

由于《砌體基本力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50129—2011)[11](簡(jiǎn)稱(chēng)試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn))未明確給出測(cè)量此類(lèi)砌塊基本力學(xué)性能的試件設(shè)計(jì)形式，試件參考小型混凝土砌塊進(jìn)行設(shè)計(jì)，取試件厚度為砌塊厚度，寬度為2塊砌塊加灰縫厚度，高度為五皮砌塊加灰縫厚度，截面尺寸為410 mm×240 mm×990 mm，試驗(yàn)共設(shè)計(jì)10個(gè)頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊軸心受壓砌體試件，分別編為KY-1～KY10。抗剪、剪壓試件采用三皮砌塊組成的雙剪試件，截面尺寸均為410 mm×240 mm×590 mm。試驗(yàn)設(shè)計(jì)10個(gè)抗剪試件，分別編為KJ1～KY-10。

對(duì)于剪壓試件，考慮頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊孔洞率高、自重較輕，砌體軸壓比較小等特點(diǎn)，為研究頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體在不同壓應(yīng)力下的抗剪性能及變化規(guī)律，根據(jù)不同壓應(yīng)力的分級(jí)，將試件劃分為3組，每組6個(gè)，共18個(gè)剪壓復(fù)合受力試件，設(shè)計(jì)壓應(yīng)力分別為0.1、0.2、0.3 MPa，分別編為JY1-1～JY1-6、JY2-1～JY2-6、JY3-1～JY3-6。

所有試件均砌筑在用細(xì)沙墊平的光面模板上，在模板上鋪抹砂漿后開(kāi)始砌筑。砌筑過(guò)程中嚴(yán)格執(zhí)行先放線(xiàn)再砌筑的要求，每皮砌塊砌筑時(shí)均用水平尺測(cè)量以保證水平度。為減小試驗(yàn)值受工人技術(shù)水平和試驗(yàn)條件的影響，所有試件均有一名中等技術(shù)水平的工人砌筑完成?？箟?、抗剪及剪壓復(fù)合受力試件砌筑方式及尺寸見(jiàn)圖3、4。

圖3　軸心抗壓試件示意圖Fig.3　The sketch map of axial compressive

圖4　抗剪試件示意圖Fig.4　The sketch map of shear

1.3試驗(yàn)裝置與試驗(yàn)方案

1.3.1砌體受壓試驗(yàn)試驗(yàn)在YAW-5000型微機(jī)控制電液伺服壓力試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。根據(jù)《試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)》的規(guī)定，在抗壓試件2個(gè)寬面的豎向中線(xiàn)上分別布置千分表，測(cè)量試件的縱向變形，測(cè)點(diǎn)跨越一個(gè)塊體和兩條灰縫，測(cè)點(diǎn)間的距離為400 mm。在寬面的水平中線(xiàn)上分別布置千分表，測(cè)量橫向變形，測(cè)點(diǎn)跨越一條豎向灰縫，距離為300 mm，試驗(yàn)裝置及加載圖示見(jiàn)圖5。

圖5　試驗(yàn)加載裝置及軸心抗壓試件Fig.5　The experimental engine and the axial compressive

加載采取物理對(duì)中，分級(jí)均勻施加荷載的方法。試件安裝就位后，預(yù)加載5%預(yù)估破壞荷載值以檢查儀表的靈敏性和安裝的牢固性；在5%～20%預(yù)估破壞荷載值區(qū)間內(nèi)反復(fù)預(yù)壓3～5次，確保兩側(cè)軸向變形的相對(duì)誤差不超過(guò)10%；預(yù)壓結(jié)束后卸載并記錄儀表初始讀數(shù)，開(kāi)始逐級(jí)加載并測(cè)量、記錄變形值；加載至破壞荷載的80%時(shí)，拆除儀表并連續(xù)加載直至破壞，記錄破壞荷載值及破壞現(xiàn)象。

1.3.2砌體抗剪試驗(yàn)抗剪試驗(yàn)與抗壓試驗(yàn)在同一試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，試驗(yàn)加載示意見(jiàn)圖6。將試件的中心線(xiàn)與試驗(yàn)機(jī)的上下板軸線(xiàn)重合，在承載面鋪墊鋼板并用濕沙找平，使受力面與加載板緊密接觸并確保受力方向與灰縫平行。加載過(guò)程中保證勻速連續(xù)加載，避免沖擊，使試件在1～3 min內(nèi)破壞，當(dāng)有一個(gè)受剪面被剪壞時(shí)即認(rèn)為試件破壞，記錄試件破壞特征和破壞荷載值。

圖6　抗剪試件加載示意圖Fig.6　The sketch map of shear specimen under

1.3.3砌體剪壓復(fù)合受力試驗(yàn)剪壓復(fù)合受力試驗(yàn)采用圖7加載裝置施加橫向壓應(yīng)力，由壓力試驗(yàn)機(jī)施加剪力。將加載裝置放置在試驗(yàn)機(jī)下底板；將試件的中心線(xiàn)與試驗(yàn)機(jī)上下底板軸線(xiàn)重合；調(diào)整加載裝置使千斤頂中心與試件中心重合；在承壓面加設(shè)鋼板保證試件受力均勻；通過(guò)千斤頂施加設(shè)計(jì)壓應(yīng)力；通過(guò)試驗(yàn)機(jī)勻速加載豎向剪力；當(dāng)出現(xiàn)一個(gè)受剪面被剪壞或者砌體被壓壞視為試件破壞，記錄最大破壞荷載及破壞現(xiàn)象。

圖7　剪壓裝置Fig.7　The engine for specimen of shear-compression

2試驗(yàn)現(xiàn)象及試驗(yàn)結(jié)果

2.1砌體抗壓試驗(yàn)

頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體軸心受壓試驗(yàn)過(guò)程可分為3個(gè)階段：

第1階段：從開(kāi)始加載到加至破壞荷載值55%左右時(shí)，試件處于彈性受力階段，主要表現(xiàn)兩寬面測(cè)量縱向變形的千分表讀數(shù)呈線(xiàn)性增加，持荷時(shí)千分表讀數(shù)保持穩(wěn)定。

第2階段：加載至破壞荷載的55%～80%時(shí)，裂縫首先在中間皮砌塊豎向灰縫上部出現(xiàn)，橫向和縱向變形呈現(xiàn)非線(xiàn)性增長(zhǎng)，持荷時(shí)千分表指針仍緩慢移動(dòng)。隨著荷載的增加，時(shí)而聽(tīng)見(jiàn)砌體內(nèi)發(fā)出“咯蹦”聲，豎向中線(xiàn)附近出現(xiàn)新的細(xì)長(zhǎng)裂縫，原有裂縫逐漸加寬并向上下發(fā)展。

第3階段：繼續(xù)加載，試件內(nèi)部不斷發(fā)出開(kāi)裂聲，裂縫充分發(fā)展，試件即將破壞。新裂縫幾乎不再出現(xiàn)，原有裂縫迅速加寬延伸幾乎貫穿整個(gè)砌體，最終在豎向灰縫附近形成貫通整個(gè)試件的主裂縫。當(dāng)達(dá)到極限荷載時(shí)，壓力讀數(shù)顯著下降，隨著一聲響動(dòng)，砌體被分割為若干立柱，試件宣告破壞。

綜合來(lái)看，試件的破壞形態(tài)有以下3類(lèi)：多數(shù)試件在寬面豎向中線(xiàn)附近形成主裂縫，最終砌體被分割成若干立柱而破壞，屬于典型的軸壓破壞，見(jiàn)圖8(a)；由于砂漿與砌塊變形性能差異及砂漿厚度不均勻等因素，個(gè)別試件發(fā)生偏壓破壞，裂縫仍然首先在豎向灰縫上部出現(xiàn)，隨著荷載的增加，裂縫斜向發(fā)展，破壞時(shí)形成對(duì)角裂縫，見(jiàn)圖8(b)；個(gè)別試件由于砌塊質(zhì)量較差，初始裂縫在砌體上部集中，加載后裂縫沿初始裂縫開(kāi)展，破壞時(shí)裂縫未能貫通整個(gè)砌體，砌體上部崩塌，見(jiàn)圖8(c)。后2類(lèi)砌體破壞形態(tài)說(shuō)明，砂漿層的均勻程度以及砌塊質(zhì)量的良好程度對(duì)于砌體的破壞形態(tài)有重要影響，故在砌筑過(guò)程中應(yīng)保證砂漿厚度均勻，使用質(zhì)量較好的砌塊。整個(gè)試件的破壞過(guò)程，破壞時(shí)裂縫開(kāi)展迅速，脆性較明顯，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3，變異系數(shù)在合理區(qū)間內(nèi)，試驗(yàn)數(shù)據(jù)可靠。

圖8　頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體軸心受壓破壞形態(tài)Fig.8　The failure mode of shale fired heat-insulation block masonry under axial compressive

試件編號(hào)截面面積A/mm2開(kāi)裂荷載Pcr/kN破壞荷載Pu/kNPcr/Pu抗壓強(qiáng)度實(shí)測(cè)值fim/Mpa抗壓強(qiáng)度平均值fm/MPa變異系數(shù)/%KY-1KY-2KY-3KY-4KY-5KY-6KY-7KY-8KY-9KY-10984009837898164980879905197528990511002229768299825280200230200200190160240200200376.46288.68421.26380.61360.86335.53250.87366.96252.47253.620.740.690.550.530.550.570.640.650.790.793.832.934.293.883.643.442.533.662.582.543.3319.2

2.2砌體抗剪試驗(yàn)

試件瀕臨破壞時(shí)，砂漿層與砌塊之間微微滑動(dòng)，加載至極限荷載時(shí)，中間砌塊沿灰縫迅速落下，試件被剪壞。試驗(yàn)的10個(gè)試件中有2個(gè)發(fā)生雙剪破壞，其余均為單剪破壞。破壞面均為砂漿與砌塊的接觸面，未出現(xiàn)砂漿層被剪斷的現(xiàn)象，銷(xiāo)鍵較少且被剪斷，典型破壞形態(tài)見(jiàn)圖7，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4，變異系數(shù)為0.179，說(shuō)明試驗(yàn)值可靠。

表4　頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果

圖9　頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體受剪破壞形態(tài)Fig.9　The failure mode of shale fired heat-insulation block masonry under

2.3剪壓復(fù)合受力試驗(yàn)

隨著橫向壓應(yīng)力的增加，剪切破壞形態(tài)依次為剪磨、剪壓、斜壓[12]。當(dāng)軸向壓應(yīng)力為0.1 MPa時(shí)，隨著剪力的增加，中間皮試塊沿著豎向灰縫發(fā)生滑動(dòng)，最終破壞現(xiàn)象類(lèi)似于沿通縫抗剪試驗(yàn)，屬于剪摩破壞，破壞形態(tài)見(jiàn)圖10(a)。當(dāng)軸壓力為0.2 MPa時(shí)，中間皮上部砌塊外表皮剝落，在兩側(cè)砌塊上部形成約45°方向斜裂縫，具有剪壓的特征，見(jiàn)圖10(b)、10(c)。當(dāng)軸壓力為0.3 MPa時(shí)，試件中間皮砌塊外表皮大量剝落，在兩側(cè)砌塊形成水平向裂縫，破壞時(shí)三皮砌塊上部均被壓碎，具有斜壓破壞的特征，見(jiàn)圖10(d)、10(e)。實(shí)測(cè)抗剪強(qiáng)度見(jiàn)表5，變異系數(shù)在合理區(qū)間內(nèi)，說(shuō)明本次試驗(yàn)值可取。

圖10　剪壓復(fù)合受力破壞形態(tài)Fig.10　The failure mode of shale fired heat-insulation block masonry under shear-compression correlation

試件編號(hào)壓應(yīng)力/MPa單個(gè)受剪面面積/mm2破壞荷載/kN抗剪強(qiáng)度/MPa抗剪強(qiáng)度平均值/MPa變異系數(shù)/%JY1-1JY1-2JY1-3JY1-4JY1-5JY1-60.198400979909816097751984009840053.2555.4541.8351.7036.2551.610.2710.2830.2130.2640.1840.2620.24615.70JY2-1JY2-2JY2-3JY2-4JY2-5JY2-60.297751988109816097751981609840075.2265.7855.0653.2551.2956.410.3850.3330.2800.2720.2610.2870.30315.50JY3-1JY3-2JY3-3JY3-4JY3-5JY3-60.397990984009816097990981609816068.6261.4157.2044.9379.4065.260.3500.3120.2910.2290.4040.3300.32018.38

3試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1砌體抗壓強(qiáng)度

《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 5003—2011)[13](以下簡(jiǎn)稱(chēng)規(guī)范)給出的砌體軸心抗壓強(qiáng)度平均值計(jì)算公式

(1)

式中：fm為砌體軸心抗壓強(qiáng)度的平均值，MPa；k1為與塊體種類(lèi)有關(guān)的參數(shù)；k2為與砂漿強(qiáng)度有關(guān)的參數(shù)，k2=1；f1為塊體的抗壓強(qiáng)度平均值，MPa；f2為砂漿抗壓強(qiáng)度平均值，MPa；α為與塊體高度及砌體類(lèi)別有關(guān)的參數(shù)。

由表6可知，試驗(yàn)測(cè)得砌體抗壓強(qiáng)度值均高于按燒結(jié)普通磚、燒結(jié)多孔磚和混凝土砌塊的計(jì)算值。這主要因?yàn)槠鰤K的高度比普通燒結(jié)磚高，提高了砌體的抗彎、剪、拉等應(yīng)力的能力，進(jìn)而提高砌體強(qiáng)度，另外砌塊強(qiáng)度與砂漿強(qiáng)度較接近，砌體整體性好。

表6　與普通砌體抗壓強(qiáng)度比較

根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，并考慮頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊的高度與混凝土砌塊的高度相當(dāng)，建議α取0.9，對(duì)數(shù)據(jù)回歸擬合分析得k1=0.51，得出針對(duì)該類(lèi)砌塊砌體抗壓強(qiáng)度平均值計(jì)算表達(dá)式(2)。以fm表示計(jì)算值，由表6可知，理論值與實(shí)測(cè)值吻合較好，說(shuō)明式(2)可作為頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊抗壓強(qiáng)度平均值的計(jì)算公式：

(2)

3.2受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)

根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果擬合頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊KY-1～KY-10試件歸一化的應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)如圖11所示，其中ε0為峰值壓應(yīng)變，σ0為峰值壓應(yīng)力。

圖11　頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體歸一化應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)Fig.11　Normalized stress-strain

根據(jù)文獻(xiàn)[14]提出的拋物線(xiàn)型砌體本構(gòu)關(guān)系模型，對(duì)頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)進(jìn)行擬合

(3)

式中:σ為壓應(yīng)力，ε為壓應(yīng)變，A、B為待定參數(shù)。對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，得出A=1.56，B=-0.58，這與文獻(xiàn)[10]中21排孔薄灰縫砌體受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)接近，即

(4)

由圖11可知，式(4)計(jì)算值與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好，故建議式(4)作為頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊應(yīng)力-應(yīng)變表達(dá)式。

3.3彈性模量和泊松比

實(shí)測(cè)彈性模量和泊松比見(jiàn)表7。由表7可知，實(shí)測(cè)的彈性模量和泊松比均比規(guī)范值大，因?yàn)槠鲶w在軸向荷載下的壓縮變形主要是水平灰縫的壓縮變形。頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊的高度比普通燒結(jié)磚高出許多(190:53)，同等砌體高度下減少了砌體的水平灰縫厚度，使砌體的整體軸向變形較小，而砌體的軸心抗壓強(qiáng)度與普通燒結(jié)磚相當(dāng)或略高，故而使得彈性模量和泊松比增大。

表7　頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體彈性模量和泊松比實(shí)測(cè)值

3.4抗剪強(qiáng)度

根據(jù)《規(guī)范》，砌體沿通縫抗剪強(qiáng)度平均值計(jì)算公式為

(5)

由表8可以看出，實(shí)測(cè)值比規(guī)范計(jì)算值小，這是因?yàn)轫?yè)巖燒結(jié)保溫砌塊孔洞率較高，致使有效受剪面積較??；單剪破壞占的比例較大，砌體受剪強(qiáng)度沒(méi)有得到充分發(fā)揮；銷(xiāo)鍵作用不明顯。

根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，通過(guò)擬合回歸分析得出適合頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體沿通縫抗剪強(qiáng)度平均值計(jì)算公式(6)。以fv,m表示計(jì)算結(jié)果并與實(shí)測(cè)結(jié)果相比，由表8可知，理論值與實(shí)測(cè)值吻合，說(shuō)明本文給出的公式(6)可用于計(jì)算頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊沿通縫抗剪強(qiáng)度平均值

(6)

對(duì)于剪壓復(fù)合受力試驗(yàn)，砌體的抗剪強(qiáng)度因軸向壓力的存在而增強(qiáng)，并且隨著軸壓力的增大而增大。因?yàn)楫?dāng)軸壓力增大時(shí)，砌塊與砂漿之間的摩擦力增強(qiáng)，砂漿與砌塊共同作用時(shí)砂漿的變形對(duì)砌塊產(chǎn)生較大拉應(yīng)力且銷(xiāo)鍵的影響，使砌體抗剪強(qiáng)度增加[15]。

剪壓復(fù)合受力破壞形態(tài)中，剪摩破壞現(xiàn)象與燒結(jié)普通磚類(lèi)似，破壞面為灰縫粘結(jié)處。橫向壓應(yīng)力增大時(shí)，因頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊孔洞率較大，孔壁較薄，在剪壓復(fù)合受力下，中間皮砌塊處于雙向受壓狀態(tài)，當(dāng)砌塊內(nèi)主拉應(yīng)力大于砌塊抗主拉應(yīng)力時(shí)，外表皮向不受約束的自由面膨脹而最終剝落，如圖10(b)、10(d)、10(e)。按照《規(guī)范》提出的剪壓復(fù)合強(qiáng)度計(jì)算公式(3)～(7)計(jì)算頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體抗剪強(qiáng)度，計(jì)算值明顯小于實(shí)測(cè)值，見(jiàn)表9。參照文獻(xiàn)[16]提出的頁(yè)巖燒結(jié)磚剪壓復(fù)合抗剪強(qiáng)度計(jì)算公式(8)，考慮頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體軸壓比較小，取式中λ為0.9，即式(9)。由表9知，計(jì)算值與實(shí)測(cè)值較接近，故建議采用式(9)計(jì)算該類(lèi)砌塊砌體剪壓復(fù)合受力抗剪強(qiáng)度。

規(guī)范式

(7a)

(7b)

式中：fv為砌體純剪抗剪強(qiáng)度；α取0.6；σ0為壓應(yīng)力;fm為砌體軸心抗壓強(qiáng)度平均值。

文獻(xiàn)[16]

(8a)

(8b)

本文建議式

(9a)

(9b)

式中：λ為調(diào)整系數(shù)；η為砂漿鍵有效率，矩形孔取0.73，圓形孔取0.75；δ為砌塊孔洞率；τss為砌體純剪抗剪強(qiáng)度；σ0為壓應(yīng)力。

表9　剪壓復(fù)合受力抗剪強(qiáng)度計(jì)算值與實(shí)測(cè)值比較

4結(jié)論

1)頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體受壓時(shí)，受壓過(guò)程分為彈性、彈塑性和塑性3個(gè)階段；破壞時(shí)，在豎向灰縫附近形成主裂縫，接近破壞荷載時(shí)砌塊出現(xiàn)表皮剝落現(xiàn)象；砌筑質(zhì)量與砌塊質(zhì)量對(duì)砌體破壞形態(tài)有重要影響。

2)頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體受剪時(shí)，具有明顯的脆性特征；8個(gè)試件出現(xiàn)單剪破壞，2個(gè)出現(xiàn)雙剪破壞。

3)剪壓復(fù)合抗剪時(shí)，抗剪強(qiáng)度隨著軸壓力的增大而增大；試件破壞具有剪磨、剪壓、斜壓特征。

4)頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊抗壓強(qiáng)度平均值高于規(guī)范值，沿通縫抗剪強(qiáng)度平均值低于計(jì)算值，剪壓復(fù)合抗剪強(qiáng)度實(shí)測(cè)值高于規(guī)范值；建議的計(jì)算軸心抗壓強(qiáng)度平均值、沿通縫抗剪強(qiáng)度、剪壓復(fù)合受力抗剪強(qiáng)度公式理論值與實(shí)測(cè)值吻合較好。

5)根據(jù)拋物線(xiàn)型本構(gòu)關(guān)系模型，擬合頁(yè)巖燒結(jié)保溫砌塊砌體本構(gòu)關(guān)系式，計(jì)算值與試驗(yàn)結(jié)果比較吻合，彈性模量與泊松比相對(duì)普通燒結(jié)磚較高，建議泊松比取值為0.19。

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(編輯胡玲)

Experimental analysis of basic mechanical properties of shale fired heat-insulation block masonry

Wang Peng,Bai Guoliang,Wu Jian,Liu Ya

(School of Civil Engineering, Xi’an University of Architecture & Technology, Xi’an 710055, P.R. China)

Abstract:Experiments on axial compressive property , shear performance along horizontal bed joint and behavior under combined compressive and shear loadings were carried out to study the failure characteristics and failure mechanism of the shale fired heat-insulation block masonry. The results showed that the main cracks were formed nearby the vertical mortar joint when shale fired heat-insulation block were failed under axial compressive and the skin of masonry were fallen close to ultimate load. The main failure pattern of shear along horizontal bed joint of masonry was mainly single shear failure and its failure was obvious brittle failure. There were shear friction failure, shear compression failure and diagonal compression failure under combined compressive and shear loadings. Test average result of axial compressive strength was higher than code values; the average result of shear along horizontal bed joint and shear under combined compressive and shear loadings were lower than calculating values and the formula for were established separately. The strength of shear under combined compressive and shear loading increased with increasing axial pressure. The calculation formula of stress-strain relation of shale fired heat-insulation block masonry was established. Poisson ratio and elastic modulus of shale fired heat-insulation block masonry was proposed.

Keywords:shale fired heat-insulation block; axial compressive; shear along horizontal bed joint; shear-compression correlation; stress-strain relation

doi:10.11835/j.issn.1674-4764.2016.02.008

收稿日期：2015-11-05

基金項(xiàng)目：國(guó)家科技支撐課題合作單位項(xiàng)目(2012BAJ19B04-02)；陜西省社發(fā)重點(diǎn)項(xiàng)目(2015KTZDSF03-05-01)；陜西省科技統(tǒng)籌創(chuàng)新工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(后補(bǔ)助)項(xiàng)目(2014SZS04-Z01)；西安市工業(yè)應(yīng)用技術(shù)研發(fā)(高校院所技術(shù)轉(zhuǎn)移推進(jìn))項(xiàng)目(CXY1426)

作者簡(jiǎn)介：王鵬(1990-)，男，主要從事砌體結(jié)構(gòu)、組合結(jié)構(gòu)研究，(E-mail)wang070319@163.com

中圖分類(lèi)號(hào)：TU362

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1674-4764(2016)02-0060-09

Received:2015-11-05

Foundation item：Project of National S&T Support Project Cooperation Unit(No.2012BAJ19B04-02);Project of Social Development of Shaanxi Province(No.2015KTZDSF03-05-01); Key Laboratory of Science and Technology Innovation Project of Shaanxi Province (Post Subsidy) (No.2014SZS04-Z01); Industrial Application Technology Research and Development of Xi'an (University Institute of Technology Transfer Promotion) Project(No. CXY1426)

Author brief：Wang Peng(1990-), main research interests: masonry structure and composite structure, (E-mail)wang070319@163.com.