發(fā)動(dòng)機(jī)滾流比分析與研究

李炳男　王義夫　于洪鑫　何永超（長城汽車股份有限公司技術(shù)中心河北省汽車工程技術(shù)研究中心，保定071000）

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發(fā)動(dòng)機(jī)滾流比分析與研究

李炳男王義夫于洪鑫何永超
（長城汽車股份有限公司技術(shù)中心河北省汽車工程技術(shù)研究中心，保定071000）

【摘要】通過對比3種滾流比狀態(tài)下的性能數(shù)據(jù)，研究滾流比對PFI發(fā)動(dòng)機(jī)性能影響的規(guī)律。通過對比不同滾流比下的油耗、扭矩、排放數(shù)據(jù)可知，增大滾流比可以改善發(fā)動(dòng)機(jī)中高負(fù)荷的燃燒速度；高滾流比明顯增加了低速段外特性扭矩，同時(shí)可以降低中高負(fù)荷油耗率，相應(yīng)THC排放也有所降低；對于滾流比較小的PFI發(fā)動(dòng)機(jī)，可以適當(dāng)加大滾流比以提高性能及降低油耗。

主題詞:發(fā)動(dòng)機(jī)滾流比性能

1　前言

發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸內(nèi)的氣體流動(dòng)對發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒過程及排放特性有著重要的影響作用。隨著人們對動(dòng)力性和燃油經(jīng)濟(jì)性需求的提高，發(fā)動(dòng)機(jī)強(qiáng)化程度越來越高，高壓縮比、高充氣量燃燒系統(tǒng)已成為當(dāng)今汽油發(fā)動(dòng)機(jī)主流技術(shù)方向[1]。

滾流是發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣過程中形成的繞氣缸軸線垂直旋轉(zhuǎn)的有組織的空氣旋流。滾流在壓縮過程中其動(dòng)量衰減較少，并可保存在壓縮行程末期，當(dāng)活塞接近于上止點(diǎn)時(shí)，大尺度的滾流將破裂成眾多小尺度的渦流，使湍流強(qiáng)度和湍流動(dòng)能增加，有利于提高火焰?zhèn)鞑ニ俣?，改善性能[2]。

合理的滾流可以增加燃燒室內(nèi)油氣混合氣的湍流強(qiáng)度，改善燃燒狀況，達(dá)到提升發(fā)動(dòng)機(jī)性能和降低油耗的作用，已經(jīng)成為發(fā)動(dòng)機(jī)重點(diǎn)研究內(nèi)容。

2　發(fā)動(dòng)機(jī)參數(shù)及設(shè)備

2.1發(fā)動(dòng)機(jī)參數(shù)

采用1.5T PFI發(fā)動(dòng)機(jī)，配合不同滾流比缸蓋進(jìn)行流道選型試驗(yàn)，進(jìn)而研究滾流比對發(fā)動(dòng)機(jī)性能的影響過程。該發(fā)動(dòng)機(jī)具體參數(shù)如表1所列。由于PFI發(fā)動(dòng)機(jī)不能像GDI發(fā)動(dòng)機(jī)一樣通過2次噴射降低缸內(nèi)溫度，其滾流比較小，一般在0.4～1.0之間，故本次試驗(yàn)對比的缸蓋滾流比分別為0.44、0.77和1.00。

表1發(fā)動(dòng)機(jī)具體參數(shù)

圖1為各個(gè)滾流比缸蓋下的流量系數(shù)。可知，3款缸蓋基本一致。

圖1　流量系數(shù)對比

2.2臺(tái)架布置及相關(guān)設(shè)備

臺(tái)架布置如圖2所示。主要設(shè)備包括：電力測功機(jī)、燃燒分析儀、HORIBA排放柜、ES630、INCA等。發(fā)動(dòng)機(jī)采用機(jī)油外循環(huán)、冷卻水外循環(huán)控制溫度。

圖2　臺(tái)架布置示意

3　試驗(yàn)方法

在進(jìn)行滾流比選型試驗(yàn)過程中，僅更換不同滾流比的缸蓋進(jìn)行選型試驗(yàn)，而其它部件（凸輪軸、增壓器、缸體等）是一致的，以保證各個(gè)方案最終結(jié)果的不同是由滾流比的差異導(dǎo)致的。選型過程中，其它參數(shù)的控制原則如表2所列，其中AI50為INDICOM通過實(shí)時(shí)缸壓計(jì)算出的燃料燃燒50%時(shí)所對應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角，該值反應(yīng)了缸內(nèi)燃料燃燒速度的快慢。

表2各變量控制原則

試驗(yàn)完成后，綜合性能、油耗、排放、標(biāo)定數(shù)據(jù)MAP平順性、排氣溫度等，確定最優(yōu)VVT、點(diǎn)火角、空燃比，并進(jìn)行3種狀態(tài)滾流比對比研究工作。主要對比3種滾流比缸蓋下的外特性及2 000 r/min負(fù)荷特性的性能及排放，以研究不同滾流比對發(fā)動(dòng)機(jī)的影響。

4　試驗(yàn)結(jié)果

4.1外特性對比

圖3、圖4為各滾流比下外特性性能、燃油消耗率及空燃比的對比狀況。

圖3　各滾流比下外特性性能及燃油消耗率對比

動(dòng)力性方面，1.00滾流比扭矩最大，0.44滾流比在1 700 r/min以上轉(zhuǎn)速段性能與0.77基本一致（通過數(shù)據(jù)可以看出，該轉(zhuǎn)速段0.44滾流比較0.77滾流比扭矩高2～3 N·m，鑒于測功機(jī)本身精度及INCA數(shù)據(jù)操作偏差，可以認(rèn)為兩款滾流比性能基本一致），但在1 000～1 700 r/min低速段，1.00滾流比缸蓋扭矩優(yōu)勢明顯，其中1 500 r/min優(yōu)勢最明顯，較0.44滾流比扭矩提升17.8%，較0.77滾流比扭矩提升6.1%。即1.00滾流比性能最優(yōu)，0.44滾流比最差，在低速段該趨勢最為明顯。

圖4　各滾流比下λ對比

經(jīng)濟(jì)性方面，在中高轉(zhuǎn)速段（1 700～4 000 r/min），1.00滾流比油耗最優(yōu)（個(gè)別工況下，1.00滾流比最多能夠減少0.44滾流比10.6%油耗，減少0.77滾流比6%油耗），0.44滾流比最差。該結(jié)果與圖4空燃比對比結(jié)果一致。

圖5、圖6為各滾流比下的最優(yōu)VVT角度及點(diǎn)火提前角控制參數(shù)對比。

圖5　最優(yōu)VVT角度對比

圖6　最優(yōu)點(diǎn)火提前角對比

由圖5可以看出，各滾流比選出的最優(yōu)VVT角度基本一致，即滾流比的更改對最優(yōu)VVT的選擇影響較小。

由圖6可以看出，0.44滾流比點(diǎn)火提前角最小，1.00 與0.77滾流比點(diǎn)火提前角一致。可見，滾流比的變化對發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒狀況影響較大。

滾流比的提高增加了湍流強(qiáng)度，火焰?zhèn)鞑ニ俣燃涌?，持續(xù)燃燒期縮短，放熱率提高，進(jìn)而改善燃燒過程，提高發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性[3]。圖7～圖9為各燃燒參數(shù)對比情況，結(jié)合點(diǎn)火提前角進(jìn)一步對各滾流比下的燃燒狀況進(jìn)行分析研究。

由圖7可以看出，1.00滾流比燃燒速度明顯快于0.44和0.77滾流比，0.77和0.44滾流比燃燒速度相差不大，0.77滾流比略有優(yōu)勢。該結(jié)果與圖8速燃期結(jié)果一致。

有效熱效率是衡量發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)濟(jì)性的重要指標(biāo)，表征燃料燃燒熱量中轉(zhuǎn)化為有用功的百分比，有效熱效率高也說明燃燒速度快、燃燒效率好。由圖9可以看出，在1 700～4 000 r/min范圍內(nèi)，1.00滾流比有效熱效率明顯高于其它兩款滾流比，0.77滾流比略優(yōu)于0.44滾流比，該結(jié)果與燃油消耗率、AI50和速燃期趨勢一致。

4.2負(fù)荷特性對比

選取整車常用的2 000 r/min進(jìn)行負(fù)荷特性選點(diǎn)工作，圖10～圖12為選取最優(yōu)的各負(fù)荷特性對比情況。由圖10～圖12可知，在中低負(fù)荷區(qū)域，各個(gè)滾流比下的燃油消耗率、排放基本一致，但在中高負(fù)荷區(qū)域，大滾流比缸蓋優(yōu)勢逐漸顯現(xiàn)，1.00滾流比最多能夠減少14%的油耗率，同時(shí)由于該區(qū)域燃燒狀況好，其碳?xì)渑欧乓蚕鄳?yīng)較少。由于1.00滾流比在中高負(fù)荷燃燒狀況好、空燃比較大，相對氧濃度較高，在高溫、富氧環(huán)境下NOx較多。

圖1　02 000 r/min負(fù)荷特性燃油消耗率對比

圖1　12 000 r/min負(fù)荷特性THC對比

圖1　22 000 r/min負(fù)荷特性NOx對比

5　結(jié)束語

PFI發(fā)動(dòng)機(jī)滾流比一般較?。?.00左右），在流量系數(shù)不變的前提下，對比研究了不同滾流比對發(fā)動(dòng)機(jī)性能的影響過程。結(jié)果表明，滾流比對發(fā)動(dòng)機(jī)最優(yōu)VVT組合基本沒有影響；隨著滾流比的增加，發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩、油耗方面優(yōu)勢逐漸顯現(xiàn)，且燃燒速度也逐漸加快；滾流比對低速段（1 000～1 700 r/min）發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩的影響比較明顯（1.00滾流比最多能提升0.44滾流比17.8%扭矩），對中速段（2 000～4 000 r/min）燃油消耗率的降低非常明顯（1.00滾流比最多降低14%燃油消耗率）。

參考文獻(xiàn)

1John B Heywood.Trends in performance characteristics of modern automobile SI and diesel engines.SAE Paper 2009.

2周保龍.內(nèi)燃機(jī)學(xué).北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2010.

3許振忠.滾流對火花塞點(diǎn)火式發(fā)動(dòng)機(jī)性能的影響.汽車工程,2001,23（4）:247～251.

（責(zé)任編輯晨曦）

修改稿收到日期為2016年1月1日。

圖7　AI50對比

圖8　速燃期對比

圖9　有效熱效率對比

Analysis and Research on Engine Tumble Ratio

Li Bingnan,Wang Yifu,Yu Hongxin,He Yongchao
（R&D Center of Great Wall Motors Company,Automobile Engineering Technology Center of Hebei,Baoding 071000）

【Abstract】By comparing performance data under three tumble ratios,this paper compares the influence rule of tumble ratio on PFI engine performance.We know by comparing fuel consumption,torque and emission that a higher tumble ratio can improve combustion velocity at the mid-to-high load area.And higher tumble ratio can obviously increase the external characteristic torque at low speed,and it can also decrease the fuel consumption and THC emission at the midto-high load area.Increasing tumble ratio appropriately is good for PFI engine to improve engine performance and reduce fuel consumption.

Key words:Engine,Tumble ratio,Performance

中圖分類號(hào):U464.1

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A

文章編號(hào):1000-3703（2016）03-0049-03