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    航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪葉片精密成形技術(shù)及其發(fā)展趨勢(shì)*

    2016-05-30 06:59:21蔣睿嵩汪文虎王增強(qiáng)張定華
    航空制造技術(shù) 2016年21期
    關(guān)鍵詞:變形

    蔣睿嵩,汪文虎,王增強(qiáng),張定華,卜 昆

    (西北工業(yè)大學(xué)現(xiàn)代設(shè)計(jì)與集成制造技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,西安 710072)

    蔣睿嵩

    博士,美國(guó)南加州大學(xué)訪問學(xué)者,主要從事航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪葉片精密成形技術(shù)、復(fù)合材料切削加工技術(shù)等方面的研究工作。近年來,承擔(dān)并參與了自然基金、國(guó)家重大專項(xiàng)等項(xiàng)目多項(xiàng),在相關(guān)領(lǐng)域發(fā)表學(xué)術(shù)論文30余篇。

    高性能航空燃?xì)鉁u輪發(fā)動(dòng)機(jī)(以下簡(jiǎn)稱“航空發(fā)動(dòng)機(jī)”)是飛機(jī)的“心臟”,是制約我國(guó)航空業(yè)發(fā)展的“瓶頸”之一[1]。隨著飛機(jī)設(shè)計(jì)指標(biāo)的不斷提升,相應(yīng)地要求航空發(fā)動(dòng)機(jī)朝著大推力、高推重比、低油耗等方向發(fā)展,而提高渦輪前進(jìn)口溫度是提高推重比最主要的途徑之一。預(yù)計(jì)在推重比15一級(jí)的航空發(fā)動(dòng)機(jī)中,渦輪前溫度將達(dá)到1830~1930℃;為此,必須增加渦輪葉片尤其是高壓渦輪葉片(如圖1所示)的耐高溫能力。目前,渦輪葉片普遍采用復(fù)合氣膜冷卻單晶空心渦輪葉片技術(shù)提高其承溫能力。

    受材料及結(jié)構(gòu)限制,空心渦輪葉片通常采用熔模精密鑄造工藝成形,其成形精度偏低、廢品率極高,一直是困擾我國(guó)高性能航空發(fā)動(dòng)機(jī)研制的難題[2]。從國(guó)內(nèi)學(xué)術(shù)界的探索研究和工業(yè)界的實(shí)施應(yīng)用情況來看,單晶空心渦輪葉片的合格率極低,僅為10%左右。通過對(duì)空心渦輪葉片進(jìn)行檢測(cè)和統(tǒng)計(jì)分析表明,葉片不合格的因素主要包括尺寸(型面和壁厚)超差(約占50%)、再結(jié)晶(約占25%)和鑄造缺陷(約占15%)等。為此,針對(duì)單晶渦輪葉片高品質(zhì)精密成形問題,研究渦輪葉片精鑄 “控形”及“控性”技術(shù),從葉片尺寸精度及材料組織性能兩方面提高空心渦輪葉片成形品質(zhì)和合格率,對(duì)加快新型航空發(fā)動(dòng)機(jī)研制、降低成本、提升我國(guó)航空發(fā)動(dòng)機(jī)制造水平都具有重要意義。

    本文首先對(duì)渦輪葉片精密鑄造流程進(jìn)行簡(jiǎn)要介紹;在此基礎(chǔ)上,針對(duì)渦輪葉片尺寸精度和組織缺陷問題,對(duì)基于反變形原理的精鑄“控形”及基于工藝優(yōu)化的精鑄“控性”技術(shù)進(jìn)行了綜述。最后,對(duì)新材料、新結(jié)構(gòu)渦輪葉片的精密成形技術(shù)進(jìn)行了展望。

    渦輪葉片精密鑄造技術(shù)

    渦輪葉片制造工序多、周期長(zhǎng),是航空發(fā)動(dòng)機(jī)所有零件中合格率最低、國(guó)外封鎖和壟斷最為嚴(yán)格的零件之一[3]。渦輪葉片精鑄毛坯的制造流程一般為:首先通過模具成形的方式獲取精密鑄造用陶瓷型芯,然后與蠟型模具匹配得到帶有陶芯的精鑄蠟型,再經(jīng)過制殼、燒結(jié)、澆注、脫芯、檢驗(yàn)等工序直至獲得合格的渦輪葉片的精鑄毛坯;然后進(jìn)行葉片尺寸、材料組織性能的檢測(cè),最終得到合格的單晶空心渦輪葉片。

    早期高溫合金葉片為等軸晶組織,晶界在高溫循環(huán)加載工況下可能導(dǎo)致裂紋萌生和擴(kuò)展,削弱葉片性能。目前,渦輪葉片晶粒組織主要以柱狀、單晶為主,使葉片高溫性能得到了極大的提高[4]。圖2為各型晶粒組織的形成原理:柱狀晶和單晶主要采用Bridgman工藝或快速凝固法(High rate solidification,HRS)進(jìn)行制備,通過形成溫度梯度,可有效控制晶粒的生長(zhǎng);其區(qū)別在于單晶在定向凝固的起始端增加螺旋式選晶結(jié)構(gòu),使組織由柱狀多晶變?yōu)橐粋€(gè)晶粒。

    到目前為止,航空制造業(yè)一直基于Bridgman工藝生產(chǎn)高溫合金定向或單晶葉片。由于該工藝較低的輻射傳熱效率等缺點(diǎn),容易導(dǎo)致抽拉速度降低,引起雀斑和晶粒偏離方向等缺陷[5]。為克服上述問題,近年來研究發(fā)展了液態(tài)金屬冷卻(Liquid metal cooling,LMC)法,利用液體對(duì)流散熱來替代原來的輻射散熱。

    渦輪葉片精鑄“控形”技術(shù)

    圖1 渦輪葉片示意圖Fig.1 Illustration of turbine blade

    圖2 渦輪葉片3種晶粒組織的形成原理Fig.2 Formation principle of three typical grain structures of turbine blades

    如上所述,渦輪葉片尺寸超差引起的葉片不合格率占50%左右,是嚴(yán)重制約我國(guó)高性能航空發(fā)動(dòng)機(jī)研制和生產(chǎn)的關(guān)鍵瓶頸。精鑄“控形”技術(shù)即是從幾何角度對(duì)葉片精鑄變形進(jìn)行控制,以期獲得滿足尺寸精度要求的鑄件??招臏u輪葉片精度主要由型面精度和壁厚精度構(gòu)成,其成形精度與精鑄工藝密切相關(guān);其中,精鑄蠟型尺寸精度是葉片成形精度的最主要影響因素之一。美國(guó)賓夕法尼亞大學(xué)Peters等[6]對(duì)29種精鑄件跟蹤測(cè)量得到結(jié)論,精鑄件尺寸隨精鑄蠟型尺寸波動(dòng)而波動(dòng),其統(tǒng)計(jì)結(jié)果如圖3所示。因此,制備精度合格的蠟型是保證空心渦輪葉片精度的首要條件。精鑄蠟型尺寸主要由精鑄模具進(jìn)行保證,對(duì)精鑄模具型腔的優(yōu)化可有效控制渦輪葉片制造精度。

    1 渦輪葉片型面精度控制方法

    渦輪葉片形狀結(jié)構(gòu)復(fù)雜,由于鑄造熱應(yīng)力的影響,導(dǎo)致葉片各部位鑄造變形呈現(xiàn)出非線性,并以精鑄位移場(chǎng)(葉片鑄件變形量的分布)的形式體現(xiàn)出來;其中葉身型面的變形對(duì)氣動(dòng)的影響最大,需進(jìn)行嚴(yán)格控制[7]。為補(bǔ)償渦輪葉片精鑄過程中的收縮變形,常規(guī)的方法是在模具型腔設(shè)計(jì)過程中給定一個(gè)綜合收縮率。由于收縮變形的結(jié)構(gòu)相關(guān)性,該方法并不能精確地補(bǔ)償葉片精鑄過程的非線性變形;為此,需要對(duì)精鑄型腔進(jìn)行多次修正,此方法勢(shì)必延長(zhǎng)葉片的研制周期。針對(duì)該問題,西北工業(yè)大學(xué)將反變形優(yōu)化設(shè)計(jì)的思想引入精鑄模具型腔優(yōu)化設(shè)計(jì),在位移場(chǎng)分析建模、反變形優(yōu)化設(shè)計(jì)等方面開展了大量研究工作,并取得明顯效果。

    1.1 反變形方法

    反變形方法的基本原理如圖4所示,其中R表示精鑄模具型腔初始模型,S表示變形后的渦輪葉片形狀,C表示補(bǔ)償后精鑄模具型腔模型[8]。令D代表葉片精鑄變形,則精鑄變形可表示為D=S-R。假定變形補(bǔ)償前后其精鑄變形完全一致,則補(bǔ)償后模型可表示為C=R-D。由此,可以推導(dǎo)得出型腔補(bǔ)償模型為C=R-(S-R)。

    通過計(jì)算初始型腔模型和葉片變形模型之間的位移場(chǎng),然后將位移場(chǎng)反向疊加至模具初始型腔,即可得到反變形補(bǔ)償后的模具型腔。因此,精鑄位移場(chǎng)的計(jì)算成為反變形優(yōu)化設(shè)計(jì)的關(guān)鍵問題之一。

    1.2 精鑄位移場(chǎng)建模方法

    目前,針對(duì)渦輪葉片精鑄位移場(chǎng)的建模,可分為基于逆向工程的方法及基于精鑄仿真的方法兩大類?;谀嫦蚬こ谭椒ǖ拇笾滤悸窞閇7]:通過引入先進(jìn)測(cè)量系統(tǒng)(高精度坐標(biāo)測(cè)量機(jī)、工業(yè)CT等),以實(shí)際葉片及模具型腔為對(duì)象,通過實(shí)際測(cè)量重構(gòu)出葉片及型腔型面,然后采用兩步配準(zhǔn)算法獲得葉片型面和型腔型面的最佳的空間變換關(guān)系;在此基礎(chǔ)上,計(jì)算出最佳空間變換關(guān)系時(shí)曲面對(duì)應(yīng)點(diǎn)的法向偏差作為葉片凝固收縮位移場(chǎng)。

    與此同時(shí),在信息技術(shù)的推動(dòng)下,大規(guī)??茖W(xué)計(jì)算不斷發(fā)展壯大[9]。數(shù)值仿真基于物理/數(shù)學(xué)模型,可高效、高置信度、低成本地對(duì)精鑄位移場(chǎng)進(jìn)行仿真。圍繞渦輪葉片精鑄位移場(chǎng)建模,文獻(xiàn)[10-11]基于ProCAST對(duì)精鑄過程進(jìn)行了仿真計(jì)算,在給定物理邊界條件下得到了單晶渦輪葉片精鑄位移場(chǎng)。在此基礎(chǔ)上,通過光滑的二次函數(shù)回歸得到了位移場(chǎng)模型。

    1.3 精鑄模具型腔反變形優(yōu)化設(shè)計(jì)

    在計(jì)算得到位移場(chǎng)模型后,接下來即可根據(jù)位移場(chǎng)進(jìn)行精鑄模具型腔的反變形優(yōu)化。由于渦輪葉片結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性,1.1節(jié)中的反變形模型很難通過一次補(bǔ)償?shù)玫嚼硐氲木?;為達(dá)到更高的精度,補(bǔ)償過程需要進(jìn)行迭代。文獻(xiàn)[10]中將位移場(chǎng)中的每一個(gè)元素看成是由收縮變形矢量、彎曲變形矢量、扭轉(zhuǎn)變形矢量以及隨機(jī)測(cè)量誤差矢量合成,通過調(diào)整渦輪葉片每個(gè)截面線的幾何參數(shù)實(shí)現(xiàn)了反變形優(yōu)化。然而,該方法需要進(jìn)行迭代,同時(shí)其反變形主要針對(duì)二維的截面線進(jìn)行。為克服上述問題,文獻(xiàn)[11]通過引入二次多項(xiàng)式,對(duì)離散位移場(chǎng)進(jìn)行回歸得到包含整個(gè)葉身的三維連續(xù)位移場(chǎng)模型,同時(shí)利用泰勒展開構(gòu)造了一個(gè)僅需一次補(bǔ)償?shù)姆醋冃蝺?yōu)化模型,計(jì)算結(jié)果表明,該方法在保證補(bǔ)償精度的同時(shí),提高了精鑄模具型腔的優(yōu)化效率。

    2 渦輪葉片壁厚精度控制方法

    空心渦輪葉片壁厚是保證其強(qiáng)度以及冷卻效率的重要指標(biāo),對(duì)葉片壽命具有決定性影響;研究表明,壁厚是導(dǎo)致葉片失效最主要原因之一[12]。因而,制備壁厚精度合格的精鑄蠟型是保證空心渦輪葉片壁厚的首要條件。精鑄蠟型壁厚主要依靠陶芯與蠟型模具的精確匹配進(jìn)行保證。為控制陶芯在充型過程的漂移,通常在模具中設(shè)計(jì)定位元件對(duì)陶芯空間位姿進(jìn)行約束及調(diào)整[13]。由于陶芯本身存在的制造誤差及定位元件的制造安裝誤差,將會(huì)在陶芯與模具的定位匹配過程中形成誤差累積,該誤差累積將最終反映在陶芯定位誤差上,進(jìn)而造成蠟型壁厚分布不均。

    圖3 鑄件尺寸隨蠟型尺寸波動(dòng)Fig.3 Size variation of investment casting parts with wax patterns

    圖4 反變形補(bǔ)償原理Fig.4 Reverse deformation compensation principle

    針對(duì)該問題,文獻(xiàn)[14]通過分析陶芯定位誤差傳遞鏈,基于剛體運(yùn)動(dòng)學(xué)理論建立了陶芯定位數(shù)學(xué)模型。基于該模型提出了陶芯定位誤差優(yōu)化模型,通過對(duì)模型的優(yōu)化求解,得到陶芯定位元件的優(yōu)化布局方案。試驗(yàn)結(jié)果表明,優(yōu)化后的定位方案可有效控制陶芯定位誤差的積累,保證陶芯定位精度。

    渦輪葉片精鑄“控性”技術(shù)

    完成精鑄“控形”后,接下來需要進(jìn)一步控制葉片的材料組織性能。由于合金成分及凝固工藝設(shè)計(jì)、控制等問題,定向凝固和單晶高溫合金鑄件經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)雀斑、晶界、熱裂和縮松等缺陷,嚴(yán)重影響葉片服役性能。單晶高溫合金葉片中的凝固缺陷是葉片結(jié)構(gòu)、凝固工藝和合金內(nèi)稟凝固特性共同作用的結(jié)果[5]。采用優(yōu)化的鑄造技術(shù)可以有效防止或減輕凝固缺陷,研究認(rèn)為,高溫度梯度LMC定向凝固技術(shù)不僅可以采用更快的下降速度提高生產(chǎn)效率,而且因?yàn)闇p少甚至消除單晶雀斑缺陷而提高鑄件屈服強(qiáng)度,并不會(huì)形成斷晶等缺陷。同時(shí),針對(duì)葉片緣板及葉冠等結(jié)構(gòu)突變位置容易產(chǎn)生雜晶等凝固缺陷的問題,可采用引晶條、導(dǎo)熱體等方式控制缺陷的產(chǎn)生[4]。

    目前,國(guó)內(nèi)外科研人員對(duì)渦輪葉片鑄造缺陷進(jìn)行了廣泛的研究,對(duì)各種缺陷的產(chǎn)生機(jī)理有了一定認(rèn)識(shí)。但是,由于凝固機(jī)理的復(fù)雜性及鑄造工藝的影響,研究人員對(duì)各種缺陷形成的機(jī)制認(rèn)識(shí)仍有待進(jìn)一步加深。未來,需要從工藝過程控制優(yōu)化的角度對(duì)精鑄“控性”進(jìn)行更為全面細(xì)致的研究。

    渦輪葉片精密成形技術(shù)發(fā)展趨勢(shì)

    航空發(fā)動(dòng)機(jī)已發(fā)展了四代并逐漸向第五代跨越,渦輪前進(jìn)口溫度也由最初的930~1030℃上升至1580~1700℃。為應(yīng)對(duì)不斷升高的渦輪前溫度,渦輪葉片在材料、結(jié)構(gòu)、工藝3個(gè)方面都發(fā)生著深刻的變革,如圖5所示:(1)在材料方面,渦輪葉片材料從等軸晶發(fā)展到了單晶;(2)在結(jié)構(gòu)方面,從實(shí)心發(fā)展到復(fù)雜空心乃至超冷結(jié)構(gòu);(3)在工藝方面,為配合材料、結(jié)構(gòu)的變革,發(fā)展出了多種先進(jìn)的成形工藝。隨著對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)推重比要求的進(jìn)一步提高,渦輪葉片將朝著更耐高溫、更輕質(zhì)方向發(fā)展。高溫合金的使用溫度正在接近極限,因此,新材料、新結(jié)構(gòu)渦輪葉片的發(fā)展勢(shì)在必行,這為渦輪葉片精密成形技術(shù)的發(fā)展帶來了新的機(jī)遇和挑戰(zhàn)。

    1 渦輪葉片新材料

    圖5 渦輪葉片發(fā)展歷程Fig.5 Roadmap for turbine blade

    第五代航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪前進(jìn)口溫度預(yù)計(jì)將高達(dá)1930℃,在高溫合金承溫能力達(dá)到極限的情況下,發(fā)展高溫合金的替代材料變得尤為迫切。針對(duì)高壓渦輪葉片,近期的解決方案為超單晶合金及定向共晶合金,遠(yuǎn)期方案則為陶瓷基復(fù)合材料。目前,陶瓷基復(fù)合材料在航空渦輪葉片上的應(yīng)用尚處于起步階段,技術(shù)成熟度較低,其結(jié)構(gòu)、材料、工藝一體化的研究尚待進(jìn)一步加強(qiáng)。但是,需要指出的是耐溫1370℃的陶瓷基復(fù)合材料已在中等載荷發(fā)動(dòng)機(jī)零件上試驗(yàn)驗(yàn)證,未來更高耐溫能力的陶瓷基復(fù)合材料也在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行研究開發(fā),其應(yīng)用前景十分光明。

    針對(duì)低壓渦輪葉片,由于其工作溫度相對(duì)較低,因此為金屬間化合物的應(yīng)用提供了有利條件。一般金屬間化合物的使用溫度為930~1130℃,同時(shí)具有較低的密度。在應(yīng)用方面,美國(guó)通用電氣公司(GE)將在近期采用TiAl合金作為低壓導(dǎo)向渦輪葉片的材料。

    上述包括陶瓷基復(fù)合材料、金屬間化合物在內(nèi)的新材料開發(fā)應(yīng)用都存在技術(shù)成熟度有待進(jìn)一步提高,制造成本有待進(jìn)一步降低的問題;因此,近期高溫單晶合金仍然是高性能航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪葉片的主導(dǎo)材料。

    2 渦輪葉片新結(jié)構(gòu)

    先進(jìn)的冷卻結(jié)構(gòu)可使渦輪葉片承受更高的進(jìn)口溫度。目前,渦輪葉片采用的冷卻技術(shù)包括:氣膜冷卻、沖擊冷卻、擾流柱強(qiáng)化換熱、肋壁強(qiáng)化換熱等??偟貋砜?,氣冷結(jié)構(gòu)對(duì)渦輪前進(jìn)口溫度的提升貢獻(xiàn)率達(dá)到了70%。

    然而,常規(guī)冷卻方式冷卻系數(shù)較低的問題成為制約渦輪前進(jìn)口溫度進(jìn)一步提升的關(guān)鍵瓶頸;為此,需要發(fā)展新型的發(fā)散冷卻技術(shù)。與常規(guī)冷卻方式相比,發(fā)散冷卻集沖擊冷卻、對(duì)流冷卻和氣膜冷卻于一體,具有冷卻空氣消耗量少、冷卻效率高等優(yōu)點(diǎn)。但是,由于早期的發(fā)散冷卻結(jié)構(gòu)不利于制造,同時(shí)存在積炭及表面氧化等問題,導(dǎo)致其實(shí)用性較差。近年來,國(guó)內(nèi)外研究探索了多種“類發(fā)散冷卻技術(shù)”,如 Transply、Lamilloy、Effusion等高效冷卻結(jié)構(gòu)[15]。

    3 渦輪葉片成形新工藝

    渦輪葉片新材料、新結(jié)構(gòu)的發(fā)展必然導(dǎo)致其成形工藝的變革。在新材料方面,以F136發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪3級(jí)陶瓷基復(fù)合材料導(dǎo)向葉片為例,其耐溫能力達(dá)1200℃,重量?jī)H為鎳合金的1/3,該導(dǎo)向葉片不再采用精密鑄造工藝進(jìn)行制造,而是基于化學(xué)氣相滲透法等方法進(jìn)行制備[16]。 同樣,葉片結(jié)構(gòu)形式的變化也會(huì)導(dǎo)致其制造工藝的變化,如多孔層板Lamilloy結(jié)構(gòu),Allison公司為此發(fā)明了所謂的鑄冷(Castcool)制造技術(shù),冷卻通道利用澆鑄成形加工,從而有效控制其制造成本。此外,隨著3D打印技術(shù)的發(fā)展及成熟,將3D打印技術(shù)應(yīng)用于渦輪葉片精密成形成為一大發(fā)展趨勢(shì),如GE利用電子束熔覆(Electron Beam Melting,EBM)技術(shù)生產(chǎn)低壓渦輪葉片;此外,3D打印技術(shù)也被應(yīng)用于精鑄蠟型、陶瓷鑄型等的制造[17],這些都為復(fù)雜空心葉片制作探索了新的工藝方法。未來,需要進(jìn)一步圍繞陶瓷基復(fù)合材料葉片的成形工藝開展研究工作。

    結(jié)論

    渦輪葉片對(duì)航空發(fā)動(dòng)機(jī)整機(jī)性能具有重要影響,其精密成形技術(shù)是航空發(fā)動(dòng)機(jī)先進(jìn)制造技術(shù)的重要組成部分。渦輪葉片精鑄工藝流程復(fù)雜,成品率極低,是制約新機(jī)研制的“瓶頸”問題之一。本文對(duì)渦輪葉片精密成形技術(shù)研究現(xiàn)狀進(jìn)行了綜述,并對(duì)其發(fā)展趨勢(shì)進(jìn)行了分析展望:

    (1)目前,渦輪葉片主要以單晶高溫合金作為基體材料,采用熔模精密鑄造工藝進(jìn)行成形,存在尺寸超差和材料組織性能較低的問題。為此,需要進(jìn)一步發(fā)展和完善渦輪葉片精鑄“控形”和“控性”技術(shù),從而提升單晶空心渦輪葉片精鑄成形品質(zhì)。

    (2)為進(jìn)一步提高渦輪葉片承溫能力,在新材料體系并未發(fā)展成熟的情況下,近期需要重點(diǎn)發(fā)展下一代單晶高溫合金材料,在葉片結(jié)構(gòu)上采用發(fā)散冷卻技術(shù),由此需要提升雙層壁結(jié)構(gòu)渦輪葉片的精鑄成形工藝成熟度,實(shí)現(xiàn)高效氣冷葉片的裝機(jī)。

    (3)在高溫合金達(dá)到承溫極限的情況下,耐高溫陶瓷基復(fù)合材料將成為未來渦輪葉片首選材料,對(duì)其成形工藝及材料性能的研究將是單項(xiàng)技術(shù)的發(fā)展重點(diǎn),陶瓷基復(fù)材葉片的材料-結(jié)構(gòu)-工藝一體化設(shè)計(jì)制造可進(jìn)一步提升航空發(fā)動(dòng)機(jī)整機(jī)性能。

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