基于原位試驗(yàn)的橋梁施工過(guò)程應(yīng)力修正

向中富，冉 旭，賴(lài) 溧

(重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，重慶 400047)

基于原位試驗(yàn)的橋梁施工過(guò)程應(yīng)力修正

向中富，冉 旭，賴(lài) 溧

(重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，重慶 400047)

針對(duì)混凝土橋梁施工過(guò)程結(jié)構(gòu)真實(shí)應(yīng)力識(shí)別需要，通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試與原位試驗(yàn)，埋設(shè)無(wú)應(yīng)力傳感器試件，對(duì)弦振式傳感器測(cè)量的混凝土應(yīng)變?cè)隽恐械臏囟扰c收縮徐變影響進(jìn)行有效修正，研究有效扣除溫度自由應(yīng)變，混凝土收縮徐變的方法，找出應(yīng)變?cè)隽颗c混凝土應(yīng)力應(yīng)變的關(guān)系，形成混凝土橋梁施工過(guò)程結(jié)構(gòu)真實(shí)應(yīng)力監(jiān)測(cè)實(shí)用方法，指導(dǎo)弦振式傳感器現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量應(yīng)力修正。

橋梁工程；混凝土；應(yīng)力；溫度；收縮徐變；修正

0 引 言

目前，在混凝土橋梁監(jiān)控中通常采用埋置弦振式傳感器進(jìn)行混凝土應(yīng)力監(jiān)控。弦振式傳感器可以較為精確地測(cè)量出混凝土的真實(shí)應(yīng)變?chǔ)艤y(cè)=ε真。但由此準(zhǔn)確推算出混凝土的真實(shí)應(yīng)力比較困難，這是因?yàn)榛炷翍?yīng)變包含因結(jié)構(gòu)自重、外荷載作用下的彈性變形εe、溫度變形εt、混凝土收縮變形εξ、混凝土徐變變形εφ等。簡(jiǎn)單地從測(cè)量出來(lái)的總應(yīng)變中扣除溫度收縮徐變換算得到的應(yīng)力往往與真實(shí)應(yīng)力相差甚遠(yuǎn)?；炷翗蛄捍蠖嗍浅o定結(jié)構(gòu)，因而會(huì)由于變形協(xié)調(diào)而產(chǎn)生約束應(yīng)力，即未發(fā)生應(yīng)變而產(chǎn)生應(yīng)力，如溫度與收縮應(yīng)變中受到約束的那一部分。

關(guān)于混凝土弦振式應(yīng)變計(jì)應(yīng)力監(jiān)控與計(jì)算的研究已較多，弦振式應(yīng)變的測(cè)量計(jì)原理及各種標(biāo)定方法研究也已深入，弦振式應(yīng)變已經(jīng)大規(guī)模地生產(chǎn)應(yīng)用。美國(guó)基康公司專(zhuān)門(mén)針對(duì)弦振式應(yīng)變計(jì)編制了一本標(biāo)定K值的計(jì)算書(shū)與使用說(shuō)明書(shū)；李濱等[1]總結(jié)了弦振式應(yīng)變計(jì)K值各種標(biāo)定方法，如加權(quán)平均法、最小二乘法、回歸衰減法。王國(guó)杰等[2]針對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)早齡期應(yīng)力相關(guān)應(yīng)變現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)與分析，對(duì)混凝土凝結(jié)硬化過(guò)程中應(yīng)變的產(chǎn)生、發(fā)展和變化過(guò)程進(jìn)行了分析。江湧等[3]針對(duì)橋梁施工提出混凝土實(shí)測(cè)徐變應(yīng)變的計(jì)算方法但并不全面；李靜等[4]針對(duì)廣州廣清衛(wèi)生河大橋施工監(jiān)控中的應(yīng)力監(jiān)測(cè)得出了一套比較系統(tǒng)的徐變應(yīng)變分離方法。韓大建等[5]研究了大跨度混凝土斜拉橋主梁應(yīng)力監(jiān)控中的徐變應(yīng)變分離。關(guān)于PC混凝土梁橋溫度修正國(guó)內(nèi)也有多人研究，程慧林[6]研究了靈江特大橋連續(xù)梁施工應(yīng)力監(jiān)控中消除溫度影響的方法。郭超[7]研究了混凝土結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力特性及測(cè)定方法，對(duì)混凝土溫度應(yīng)力的測(cè)試方法進(jìn)行了非常詳細(xì)的分析，初步研究了在不同約束情況下混凝土的溫度應(yīng)力計(jì)算方法。

對(duì)于懸臂施工的連續(xù)剛構(gòu)橋或連續(xù)梁橋，在合攏前為一端固結(jié)一端自由的懸臂梁，即為靜定結(jié)構(gòu)，因而，只需修正混凝土應(yīng)變中非受力引起的應(yīng)變部分，包括溫度變化、收縮徐變等，最后通過(guò)ε0×E0即可得出混凝土中的真實(shí)應(yīng)力。

曾德榮[8]提出了橋梁施工監(jiān)測(cè)應(yīng)力誤差計(jì)算方法，提出測(cè)量應(yīng)力增量來(lái)減少誤差的方法，其中對(duì)于溫度，收縮徐變都只采用理論公式進(jìn)行修正，并未對(duì)理論公式修正方法的可行性與有效性做出研究。筆者在其研究的基礎(chǔ)上，針對(duì)每個(gè)修正項(xiàng)，通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)原位實(shí)驗(yàn)，對(duì)比理論公式修正與其他方法修正的正確性，提出了一套滿(mǎn)足工程精度要求的可行的修正應(yīng)變?cè)隽糠ā?/p>

1 溫度應(yīng)變修正

理論上:

ε測(cè)=k(f2-f20)

(1)

可以認(rèn)為，當(dāng)溫度升高ΔT時(shí)，弦振式應(yīng)變計(jì)內(nèi)部的鋼弦伸長(zhǎng)α鋼·ΔT，其中α鋼=1.2×10-5，基本為定值，因?yàn)長(zhǎng)?α混·ΔT，故可以認(rèn)為k為一個(gè)定值。

溫度升高ΔT時(shí)，混凝土構(gòu)件伸長(zhǎng)α混·ΔT，從而可推得理論修正公式：

ε測(cè)=(α混-α鋼)ΔT=k(f2-f02)

(2)

實(shí)際中測(cè)量的數(shù)據(jù)卻與理論存在較大誤差，下面通過(guò)實(shí)驗(yàn)來(lái)驗(yàn)證理論公式修正的可行性。

用理論修正的溫度產(chǎn)生的自由膨脹與用應(yīng)變計(jì)實(shí)際測(cè)量的應(yīng)變?nèi)绫?[7]。

表1 溫度變化時(shí)實(shí)際測(cè)量的應(yīng)變值

在混凝土溫漲系數(shù)未知情況下，測(cè)量混凝土溫度應(yīng)變，運(yùn)用鋼弦的線膨脹系數(shù)為定值，弦振式傳感器所測(cè)應(yīng)變包含混凝土溫漲變形。把ε測(cè)=(α混-α鋼)ΔT=k(f2-f02)變?yōu)棣呕?α鋼·ΔT+ε測(cè)。

通過(guò)實(shí)驗(yàn)得出的結(jié)構(gòu)混凝土實(shí)際變形與采用試塊修正變形與按理論計(jì)算的變形如表2[7]。

表2 溫度變化時(shí)實(shí)際測(cè)量與理論計(jì)算的應(yīng)變值

由表2可知，誤差在可接受范圍以?xún)?nèi)，因此，在實(shí)際監(jiān)測(cè)中，不宜采用(α混-α鋼)ΔT來(lái)修正靜定結(jié)構(gòu)的溫度應(yīng)變，可采用現(xiàn)場(chǎng)制作試塊的方法進(jìn)行修正。

2 混凝土收縮修正

影響混凝土收縮的因素非常多，包括：水泥的品種，混凝土配合比，骨料品種及含量，外加劑種類(lèi)和摻量，周?chē)橘|(zhì)條件，養(yǎng)護(hù)條件，混凝土齡期，自身結(jié)構(gòu)和碳化作用等。很難通過(guò)某一理論或經(jīng)驗(yàn)公式考慮如此多的因素，《規(guī)范》考慮混凝土的收縮參數(shù)有：混凝土的齡期，混凝土強(qiáng)度等級(jí)，年平均相對(duì)濕度，水泥的品種，結(jié)構(gòu)的理論厚度。

目前，考慮較全面的經(jīng)驗(yàn)公式是美國(guó)ACI建議的方法，是以最終的收縮值來(lái)估算混凝土前期的收縮值：

(3)

εs,∞與養(yǎng)護(hù)時(shí)間，環(huán)境濕度，構(gòu)件尺寸，混凝土配合比，骨料含量，水泥用量，混凝土含氣量有關(guān)。

為對(duì)比規(guī)范公式計(jì)算修正的收縮值與應(yīng)變計(jì)測(cè)量的收縮值，現(xiàn)采用現(xiàn)場(chǎng)制作C55混凝土試塊實(shí)測(cè)與規(guī)范計(jì)算進(jìn)行對(duì)比，如圖1。

圖1 理論計(jì)算收縮與實(shí)際測(cè)量收縮對(duì)比Fig.1 Shrinkage contrast between theoretic calculation and actual measurement

由圖1可見(jiàn),理論公式計(jì)算值大于應(yīng)變計(jì)測(cè)量值。在橋梁受力計(jì)算時(shí)，理論公式計(jì)算的收縮值是偏安全估計(jì)，但是在監(jiān)控中，采用理論公式修正時(shí)，從總應(yīng)變中過(guò)多扣除收縮應(yīng)變，使得最后得到的應(yīng)力應(yīng)變值變小，導(dǎo)致最后監(jiān)控算得的應(yīng)力值變小，結(jié)果偏不安全。實(shí)際監(jiān)控中，建議采用現(xiàn)場(chǎng)制作試塊的方法修正收縮應(yīng)變。

3 混凝土徐變修正

3.1 徐變計(jì)算方法

對(duì)于混凝土徐變量的計(jì)算，目前主要是依據(jù)各種規(guī)范對(duì)混凝土徐變系數(shù)的計(jì)算進(jìn)行估算。較為精確的方法需針對(duì)現(xiàn)場(chǎng)混凝土預(yù)制試塊預(yù)壓進(jìn)行測(cè)定徐變系數(shù)，計(jì)算徐變變形。

3.2 徐變理論分析

混凝土徐變受很多因素影響，外部因素包括加載齡期，加載應(yīng)力，持荷時(shí)間，相對(duì)濕度，試件尺寸，混凝土碳化；內(nèi)部因素則有水泥，骨料，水灰比，外加劑，粉煤灰等。目前，計(jì)算混凝土徐變使用較多的是考慮參數(shù)最多的朱伯芳院士提出的10參數(shù)模型方程[9]：

c(t,τ)=(f1+g1τ-p1)[1-e-γ1(t-τ)]+(f2+g2τ-p2)[1-e-γ2(t-τ)]+D(e-γ3τ-e-γ3t)

由于參數(shù)多，采用最小二乘法或回歸分析方法較難確定參數(shù)，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量數(shù)據(jù)采用試算方法分析的公式實(shí)用性不強(qiáng)。朱伯芳院士在此基礎(chǔ)上提出了6參數(shù)方法，《規(guī)范》針對(duì)6參數(shù)方法做了進(jìn)一步簡(jiǎn)化。

無(wú)論是哪一種計(jì)算方法，計(jì)算誤差都在20%～ 40%以?xún)?nèi)。實(shí)踐表明，針對(duì)現(xiàn)場(chǎng)試件測(cè)得的徐變系數(shù)能比較精確地修正弦振式傳感器應(yīng)變讀數(shù)，但較為麻煩，在工程上的可行性低。

由于混凝土梁橋結(jié)構(gòu)混凝土受力通常不會(huì)超過(guò)0.4倍的自身承載能力極限值，此時(shí)混凝土徐變一般處于線性變化范圍，徐變變形與應(yīng)力大小成正比，符合鮑爾茨曼(L.BOLTZMAN)疊加原理，即在時(shí)間t內(nèi)，總應(yīng)變?chǔ)?t)為每一次應(yīng)力增加Δσn(τn)引起的應(yīng)變的總和：

(4)

式中：τ0為第一次加荷齡期；J(ti,τi)為徐變函數(shù)。

由此引出了很多種徐變計(jì)算的理論方法，如有效彈模法，老化理論法，彈性徐變理論(疊加法)，彈性老化理論(流動(dòng)率法)和繼效流動(dòng)理論法。每種方法都針對(duì)不同的受力情況。對(duì)于應(yīng)力在劇烈變化，且應(yīng)力一直在增大的情況下宜采用彈性徐變理論疊加法計(jì)算。疊加法由前蘇聯(lián)教授馬斯洛夫創(chuàng)立，理論假定變形和應(yīng)力之間成線性關(guān)系，應(yīng)力變化引起的徐變總變形可以按每段應(yīng)力增量引起的徐變變形的總和來(lái)計(jì)算。

4 測(cè)量應(yīng)變與真實(shí)應(yīng)變的關(guān)系推導(dǎo)

以懸臂施工混凝土梁式橋?yàn)槔煌A段的結(jié)構(gòu)應(yīng)力狀態(tài)不同，一是掛籃和模板的前移過(guò)程，二是混凝土澆筑過(guò)程，三是鋼絞線張拉的過(guò)程。上述3個(gè)階段經(jīng)歷時(shí)間都較長(zhǎng)，即便掛籃前移都需要6 h以上，混凝土澆筑和鋼絞線張拉可能需要12 h以上，而這期間發(fā)生的徐變會(huì)占到其最終徐變總量的10%～20%左右。所以，這個(gè)階段的結(jié)構(gòu)應(yīng)變不能視為彈性變形，必須要加上混凝土的徐變變形計(jì)算。實(shí)際工程中的結(jié)構(gòu)應(yīng)力變化非常復(fù)雜，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，這里提出一種理論計(jì)算假定，假定應(yīng)力在這些階段的變化為線性增加或減少。

現(xiàn)通過(guò)原位試驗(yàn)來(lái)分析測(cè)量應(yīng)變與真實(shí)應(yīng)變之間的關(guān)系。在現(xiàn)場(chǎng)箱梁內(nèi)8個(gè)位置埋設(shè)弦振式傳感器，如圖2，其中在頂板和底板埋設(shè)兩個(gè)無(wú)應(yīng)力傳感器。無(wú)應(yīng)力傳感器如圖3，傳感器必須捆綁在其縱向受力鋼筋上，保持順直，在混凝土澆筑28 d后開(kāi)始進(jìn)行測(cè)量。測(cè)量掛籃推前后，混凝土澆筑前后，預(yù)應(yīng)力張拉前后的應(yīng)變數(shù)據(jù)。并記錄每個(gè)工況持續(xù)時(shí)間。

圖2 箱梁傳感器布置示意Fig.2 Schematic diagram of box beam sensor arrangement

圖3 無(wú)應(yīng)力傳感器埋設(shè)示意Fig.3 No stress sensors embedment

考慮到計(jì)算誤差與修正誤差的累積，在進(jìn)行實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與理論數(shù)據(jù)對(duì)比時(shí)，采用應(yīng)力增量去對(duì)比，而不是采用應(yīng)力總量進(jìn)行對(duì)比，即對(duì)比混凝土澆筑前后應(yīng)力的增量與理論計(jì)算的混凝土應(yīng)力的增量。測(cè)量階段有混凝土掛籃模板移動(dòng)前后，混凝土澆筑前后，張拉預(yù)應(yīng)力前后。測(cè)量數(shù)據(jù)計(jì)算分析如下。

根據(jù)傳感器標(biāo)定的k值可以計(jì)算出混凝土各階段的實(shí)際應(yīng)變：

εn=k(fn2-f2n-1)

(5)

式中：εn為傳感器直接測(cè)量出的應(yīng)變。

根據(jù)埋設(shè)的自由試件的無(wú)應(yīng)力傳感器(圖3)只有一個(gè)面與混凝土箱接觸，其余5個(gè)面用泡沫板隔開(kāi)使其不參與受力。測(cè)量自由試件計(jì)算出混凝土溫度與收縮的應(yīng)變：

εn0=k0(f2n0-f2n-1)

(6)

式中：εn0為自由試件的溫度變形與收縮變形之和。

從所測(cè)實(shí)際應(yīng)變中扣除溫度變形與收縮變形的影響后可得到本階段的應(yīng)變?cè)隽浚?/p>

Δεn=εn-εn0

(7)

式中：Δεn為測(cè)量工況前后有關(guān)應(yīng)力的應(yīng)變?cè)隽浚瑥椥詰?yīng)變與徐變。

又根據(jù)徐變疊加理論可以得出

(8)

式中：等號(hào)右邊第1項(xiàng)為當(dāng)前施工階段應(yīng)力變化導(dǎo)致的應(yīng)力應(yīng)變?cè)隽浚坏?項(xiàng)為此施工階段完成時(shí)刻t前所有應(yīng)力在當(dāng)前施工階段結(jié)束后引起的應(yīng)力應(yīng)變?cè)隽?；?項(xiàng)為此施工階段前所有應(yīng)力在此施工階段前引起的應(yīng)力應(yīng)變?cè)隽俊?/p>

徐變系數(shù)φ(t,τ)=E(τ)c(t,τ)。

采用《規(guī)范》計(jì)算混凝土徐變系數(shù)：

φ(t,τn)=E(τn)c(t,τn)=φ0·βc(t-τn)

(9)

(10)

式中：φ0=φRH·β(fcm)·β(τn)〔φRH只和濕度與構(gòu)件理論厚有關(guān)；β(fcm)只與混凝土強(qiáng)度有關(guān)；β(τn)只與混凝土加載時(shí)的齡期有關(guān)〕；βH只與濕度與構(gòu)件理論厚度有關(guān)。這些量都與加載齡期無(wú)關(guān)，為不變量。

令

(11)

式中：Δεi為i階段前所有其他應(yīng)力產(chǎn)生的徐變變形。

本階段的應(yīng)力增量導(dǎo)致的應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)量為：

Δεm=Δεn-Δεi

代入《規(guī)范》相應(yīng)公式，并假定這些階段應(yīng)力變化為線性增加或減少，則

(12)

當(dāng)混凝土齡期達(dá)到28 d以后認(rèn)為混凝土彈性模量不隨時(shí)間變化而改變，則帶入《規(guī)范》公式得

(13)

其中積分公式難以用常用積分公式計(jì)算，現(xiàn)采用MATLAB軟件求出一個(gè)數(shù)值解,最終可以求得應(yīng)力增量。式(13)即為測(cè)量應(yīng)變?cè)隽颗c真實(shí)應(yīng)力增量的關(guān)系。

5 工程應(yīng)用

5.1 工程簡(jiǎn)介

重慶酉陽(yáng)至貴州沿河高速公路某大橋?yàn)轭A(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋，跨徑布置為(98+180+98) m。采用掛籃分階段懸臂澆筑施工，采用埋置式弦振式傳感器進(jìn)行應(yīng)力監(jiān)測(cè),弦振式傳感器埋設(shè)于0 # 塊端部。

5.2 現(xiàn)場(chǎng)傳感器量測(cè)結(jié)果

監(jiān)測(cè)中實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)較多，現(xiàn)針對(duì)8#塊預(yù)應(yīng)力張拉階段進(jìn)行分析。8 # 塊預(yù)應(yīng)力張拉階段在儀器埋入后第94 d進(jìn)行施工，張拉持續(xù)時(shí)間為11 h。對(duì)張拉前后階段進(jìn)行量測(cè)，結(jié)果見(jiàn)表3。

表3 現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量應(yīng)變

因直接由測(cè)量計(jì)算出來(lái)的應(yīng)變并不是應(yīng)力應(yīng)變，對(duì)測(cè)量出來(lái)的應(yīng)變?chǔ)舗進(jìn)行修正，代入式(5)～式(13)計(jì)算出張拉后的應(yīng)力增量，見(jiàn)表4。

表4 修正應(yīng)變應(yīng)力計(jì)算結(jié)果

各測(cè)點(diǎn)經(jīng)過(guò)修正后，誤差分別減少14.2 %，16.8 %，13.1 %，修正應(yīng)力增量法能有效減少誤差。

5.3 應(yīng)力修正及結(jié)構(gòu)真實(shí)應(yīng)力識(shí)別

采用式(13)修正應(yīng)力增量法，對(duì)1#塊～13#塊每個(gè)施工階段前后測(cè)量并計(jì)算修正，且與有限元軟件的計(jì)算結(jié)果對(duì)比，結(jié)果如圖4。

圖4 應(yīng)力增量Fig.4 Stress increment

由箱梁頂板的修正所得應(yīng)力結(jié)果與理論計(jì)算結(jié)果對(duì)比可以明顯看到箱梁存在明顯的剪力滯效應(yīng)。頂板中間的應(yīng)力明顯小于腹板的應(yīng)力，理論公式考慮的徐變量比實(shí)際的徐變量大，導(dǎo)致考慮的彈性應(yīng)變量小，故測(cè)量出來(lái)的應(yīng)力增量都略小于理論增量。

一般PC混凝土連續(xù)梁橋采用掛籃施工，其箱梁底板上的應(yīng)力變化是正負(fù)交替的。雖然通過(guò)設(shè)置無(wú)應(yīng)力計(jì)可以很好地修正收縮與溫度帶來(lái)的形變影響，但是對(duì)徐變帶來(lái)的影響只能用理論估算。而且徐變疊加法認(rèn)為卸載后的徐變恢復(fù)曲線和加載徐變曲線完全相同，即認(rèn)為徐變是可以完全恢復(fù)的與實(shí)際情況存在出入。故對(duì)于箱梁底板這種應(yīng)力變化范圍很小且正負(fù)變化時(shí)，此種修正方法精度無(wú)法達(dá)到要求。

6 結(jié) 論

1)在實(shí)際條件下，混凝土結(jié)構(gòu)通常處在溫度場(chǎng)、濕度場(chǎng)、應(yīng)力場(chǎng)隨時(shí)發(fā)生變化的環(huán)境，導(dǎo)致非應(yīng)力應(yīng)變與應(yīng)力應(yīng)變隨時(shí)發(fā)生變化，有效測(cè)量混凝土真實(shí)應(yīng)力應(yīng)變變得困難。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)原位實(shí)驗(yàn)與室內(nèi)實(shí)驗(yàn)對(duì)比并埋設(shè)非應(yīng)力應(yīng)變即時(shí)補(bǔ)償試件，從總應(yīng)變中分離非應(yīng)力應(yīng)變，能有效地減少測(cè)量誤差、計(jì)算誤差及環(huán)境誤差的累積。

2)采用弦振式傳感器現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量的混凝土應(yīng)變包含有溫度與收縮徐變影響，需要進(jìn)行修正。筆者通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)原位實(shí)驗(yàn)討論溫度與收縮徐變修正的理論與實(shí)踐方法在修正應(yīng)中的可行性，精度是否滿(mǎn)足要求，實(shí)用性能否推廣的前提下，建立了在混凝土橋梁施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)真實(shí)應(yīng)力監(jiān)測(cè)實(shí)用方法，即修正應(yīng)力增量法。工程應(yīng)用結(jié)果表明，修正應(yīng)力增量法能有效識(shí)別現(xiàn)場(chǎng)量測(cè)應(yīng)力中的非力學(xué)應(yīng)力部分，對(duì)混凝土橋梁施工過(guò)程結(jié)構(gòu)應(yīng)力監(jiān)測(cè)的可靠性保證具有重要意義。

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Stress Modification of Bridge Construction Based on the In-situ Experiment of Bridge

XIANG Zhongfu, RAN Xu, LAI Li

(School of Civil Engineering, Chongqing Jiaotong University, Chongqing 400074, P.R.China)

In view of the identification demand of structure real stress in the process of concrete bridge construction, no-stress sensor components were embedded in the bridge through the field test and in-situ test. And the temperature and shrinkage creep effects in concrete strain increments measured by string vibration sensor were modified effectively. A method to take off the temperature free strain and shrinkage creep of concrete was researched. Finally, the relationship between strain increments and concrete stress-strain was found out to develop a practical method to monitor the real stress in construction process of concrete bridge and to guide the modification of the stress measured by string vibration sensor.

bridge engineering; concrete; stress; temperature; shrinkage creep; correction

10.3969/j.issn.1674-0696.2016.03.02

2015-07-15；

2015-10-22

向中富(1960—)，男，四川蒼溪人，教授，博士生導(dǎo)師，主要從事橋梁技術(shù)理論與施工技術(shù)方面的研究。E-mail:xzf6058@126.com。

U445

A

1674-0696(2016)03-006-05