基于二階錐規(guī)劃的間歇性分布式電源消納研究

邢海軍，程浩忠 ，曾平良，張 逸

（1．上海交通大學(xué) 電氣工程系 電力傳輸與功率變換控制教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海 200240；2．中國(guó)電力科學(xué)研究院，北京 100085；3．福建省電力科學(xué)研究院，福建 福州 350007）

0 引言

隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展和城市化建設(shè)的不斷推進(jìn)，電力需求持續(xù)增長(zhǎng)；傳統(tǒng)的集中式大規(guī)模發(fā)電已經(jīng)不能滿足電能清潔生產(chǎn)和能源高效利用的要求，同時(shí)還給環(huán)境保護(hù)帶來(lái)了沉重的壓力。這樣的背景下，分布式能源特別是間歇性分布式發(fā)電IDG（Intermittent Distributed Generation）將憑借其環(huán)境友好的優(yōu)點(diǎn)得到快速發(fā)展。

IDG接入中、低壓配電網(wǎng)是IDG在配電網(wǎng)主要的消納方式［1-4］。文獻(xiàn)［1］利用多階段最優(yōu)潮流研究了以網(wǎng)損最小為目標(biāo)的IDG最優(yōu)消納問(wèn)題，同時(shí)討論了以網(wǎng)損最小和IDG消納最大為目標(biāo)的多目標(biāo)最優(yōu)消納問(wèn)題。文獻(xiàn)［2］考慮通過(guò)儲(chǔ)能設(shè)備來(lái)提高IDG的消納，在IDG出力過(guò)大時(shí)，通過(guò)儲(chǔ)能裝置來(lái)消納，當(dāng)IDG出力變小，儲(chǔ)能裝置放電滿足負(fù)荷供電。

DG的快速發(fā)展也給配電網(wǎng)帶來(lái)一系列的問(wèn)題，如接入點(diǎn)電壓升高、系統(tǒng)雙向潮流、短路電流升高等。由于目前的被動(dòng)管理模式，系統(tǒng)對(duì)DG及網(wǎng)絡(luò)自身不加以相應(yīng)的控制，導(dǎo)致系統(tǒng)無(wú)法充分利用DG在改善系統(tǒng)網(wǎng)損和電壓質(zhì)量等方面的積極作用，相反在某些情況下DG接入所帶來(lái)的不確定性將影響系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行、增加電網(wǎng)的經(jīng)濟(jì)成本。因此供電公司不得不嚴(yán)格控制DG的接入容量，限制DG的發(fā)電量，發(fā)生故障時(shí)也首先考慮將DG切除。

針對(duì)這種被動(dòng)的管理模式，很多學(xué)者提出了主動(dòng)配電網(wǎng) ADN（Active Distribution Network）及主動(dòng)管理AM（Active Management）的概念，并將AM應(yīng)用到IDG的消納中。文獻(xiàn)［5-8］介紹了主動(dòng)配電網(wǎng)的研究現(xiàn)狀及其關(guān)鍵技術(shù)，分析說(shuō)明了發(fā)展ADN的必要性，總結(jié)了適應(yīng)ADN發(fā)展的可行技術(shù)。文獻(xiàn)［9-10］明確了主動(dòng)配電網(wǎng)發(fā)展面臨的挑戰(zhàn)。文獻(xiàn)［11-14］提出了通過(guò)主動(dòng)潮流管理APFM（Active Power Flow Management）來(lái)提高配電系統(tǒng)DG的接入容量。文獻(xiàn)［15］提出了使用有功-無(wú)功最優(yōu)潮流，并且比較了使用有功-無(wú)功最優(yōu)潮流相對(duì)于僅使用有功最優(yōu)潮流的優(yōu)點(diǎn)，包括網(wǎng)損及無(wú)功傳輸?shù)臏p小。文獻(xiàn)［16］提出了2種主動(dòng)潮流管理的方法，并進(jìn)行了不同場(chǎng)景下的對(duì)比。文獻(xiàn)［17］提出了用于AM的多時(shí)間段動(dòng)態(tài)最優(yōu)潮流，并考慮了儲(chǔ)能及可控負(fù)荷對(duì)分布式能源消納的作用。

AM就是更加細(xì)致地測(cè)量和評(píng)估配電網(wǎng)的系統(tǒng)運(yùn)行數(shù)據(jù)之后，對(duì)DG和配電網(wǎng)設(shè)備進(jìn)行實(shí)時(shí)控制并采取一定的措施進(jìn)行協(xié)調(diào)。AM模式下的配電網(wǎng)可以采取控制DG的發(fā)出功率、調(diào)節(jié)變壓器抽頭和無(wú)功補(bǔ)償設(shè)備等多種AM措施，使得含有DG的配電系統(tǒng)達(dá)到最優(yōu)的運(yùn)行狀態(tài)，從而提高配電網(wǎng)對(duì)DG的消納能力，提高配電系統(tǒng)的供電可靠性，改善配電網(wǎng)的電能質(zhì)量。

本文著重分析ADN中各種AM措施?；谧儔浩鞲邏簜?cè)電壓、負(fù)荷及IDG的時(shí)序特性，分析DG出力切除、有載調(diào)壓變壓器分接頭調(diào)節(jié)、無(wú)功補(bǔ)償?shù)榷喾NAM措施對(duì)IDG消納的影響。

1 AM

AM策略包括DG出力調(diào)度、電容器組無(wú)功補(bǔ)償、有載調(diào)壓變壓器 OLTC（On-Load Tap Changer）抽頭調(diào)節(jié)、可控負(fù)荷（需求側(cè)響應(yīng)）、網(wǎng)絡(luò)重構(gòu)等。圖1是一個(gè)簡(jiǎn)單的含IDG及無(wú)功補(bǔ)償電容器組的配電網(wǎng)絡(luò)。下面通過(guò)該網(wǎng)絡(luò)來(lái)分析DG接入對(duì)接入點(diǎn)電壓的影響及AM對(duì)DG接入的作用。

圖1 AM簡(jiǎn)單網(wǎng)絡(luò)Fig.1 Simple network of active management

假設(shè)圖中負(fù)荷功率為 PL、QL；DG（風(fēng)電）注入節(jié)點(diǎn) T1功率為 PDG、QDG；電容器組（C）注入節(jié)點(diǎn) T1的無(wú)功為QC。節(jié)點(diǎn)1代表母線B10，節(jié)點(diǎn)2代表線路末端節(jié)點(diǎn)T1，線路阻抗為R+j X，變壓器為OLTC，節(jié)點(diǎn)1電壓為U1，節(jié)點(diǎn)2電壓U2可以通過(guò)下式計(jì)算：

令Q=QL-QDG-QC，Q為節(jié)點(diǎn)2無(wú)功輸出量。由式（1）可知節(jié)點(diǎn)2注入的間歇性功率如下：

下面以防止間歇性能源接入節(jié)點(diǎn)電壓越限為目標(biāo)來(lái)分析主動(dòng)配電網(wǎng)的AM策略。正常運(yùn)行情況下U2＞0.5U1，則 U2（U2-U1）+QX 為遞增函數(shù)，由式（2）知，在負(fù)荷最小、間歇性能源出力最大時(shí)，接入節(jié)點(diǎn)2電壓最可能越限。這也是配電網(wǎng)中接入DG最常見(jiàn)、需要解決的問(wèn)題。假設(shè)節(jié)點(diǎn)2的電壓上限為U2max，則在節(jié)點(diǎn)2電壓達(dá)到允許上限時(shí)，間歇性能源允許的接入量為：

其中，PDGmax為間歇性能源允許接入的最大容量。下面分析各種AM措施下間歇性能源允許接入的最大容量。

a.DG出力調(diào)度。

允許間歇性能源運(yùn)行時(shí)進(jìn)行部分切機(jī)，則允許接入的最大間歇性能源如下：

其中，PDGcur為DG允許的切除量。允許電力需求小的時(shí)段進(jìn)行部分切機(jī)，可以保證接入更多容量的間歇性能源，在高峰負(fù)荷時(shí)段為電網(wǎng)運(yùn)行提供一定支撐。

b.電容器無(wú)功補(bǔ)償。

由Q=QL-QDG-QC知，要增大間歇性能源的接入量，必須使無(wú)功補(bǔ)償設(shè)備由向系統(tǒng)提供無(wú)功變?yōu)閺南到y(tǒng)吸收無(wú)功。

由式（2）知，對(duì)于間歇性能源消納，無(wú)功補(bǔ)償效果取決于電抗X。對(duì)于架空線路（電抗較大，無(wú)避雷線架空線單導(dǎo)線一般約0.4Ω／km）網(wǎng)絡(luò)，補(bǔ)償效果較電纜（電抗較小，10kV三芯電纜一般約0.08Ω／km）網(wǎng)絡(luò)好。

c.OLTC分接頭調(diào)整。

由式（2）知，調(diào)節(jié)OLTC分接頭，使節(jié)點(diǎn)1電壓減小，可以增大間歇性能源的接入。最大可接入DG容量如下：

其中，U1min為OLTC調(diào)節(jié)下限時(shí)對(duì)應(yīng)的節(jié)點(diǎn)1電壓。

2 ADN中間歇性能源消納

2.1 目標(biāo)函數(shù)

本文規(guī)劃模型目標(biāo)函數(shù)為最小化某一時(shí)間段內(nèi)總的DG切除量，具體如下：

其中，f為目標(biāo)函數(shù)，即最小化總的DG切除量；ψD為DG 安裝節(jié)點(diǎn)集；為節(jié)點(diǎn) i處 DG 在 t時(shí)刻的切除量。

2.2 約束條件

約束條件包括網(wǎng)絡(luò)運(yùn)行安全約束、AM約束，具體如下。

a.網(wǎng)絡(luò)運(yùn)行安全約束：

其中，ψl為變電站集；Ul為變電站節(jié)點(diǎn)電壓；ψn為負(fù)荷節(jié)點(diǎn)集；分別為節(jié)點(diǎn)電壓、電壓下限及上限；ψb為支路集；分別為支路（i，j）電流及上限；j′∶（j，j′）?ψb表示所有與節(jié)點(diǎn) j相連支路的末端節(jié)點(diǎn)集合；分別為節(jié)點(diǎn)j負(fù)荷有功功率與無(wú)功功率；分別為節(jié)點(diǎn)j處DG原始有功出力與無(wú)功出力；分別為節(jié)點(diǎn) j處 DG 切除的有功功率與無(wú)功功率；為節(jié)點(diǎn)j處無(wú)功補(bǔ)償設(shè)備注入無(wú)功功率；rij、xij分別為支路（i，j）的電阻與電抗；Pij、Qij分別為支路（i，j）的首端有功與無(wú)功功率；Ui、Uj分別為節(jié)點(diǎn) i及 j電壓幅值；Pjj′、Qjj′分別為 支路（j，j′）首端的有功與無(wú)功功率；分別為節(jié)點(diǎn)j處DG有功出力下限與上限；為節(jié)點(diǎn)j處DG功率因數(shù)角。

1843年7月22日，《中英五口通商章程》在香港公布實(shí)施。章程對(duì)中英貿(mào)易過(guò)程中船鈔的標(biāo)準(zhǔn)、納稅、驗(yàn)貨、計(jì)量及貨船擔(dān)保等都做了詳細(xì)的約定。其中，章程第六條明確規(guī)定：“凡系進(jìn)口、出口貨物，均按新定則例，五口一律納稅，此外各項(xiàng)規(guī)費(fèi)絲毫不能加增。其英國(guó)商船運(yùn)貨進(jìn)口及販貨出口，均須按照則例，將船鈔、稅銀悉數(shù)輸納全完，由海關(guān)給發(fā)完稅紅單，該商呈送英國(guó)管事官驗(yàn)明，方準(zhǔn)發(fā)還船牌，令行出口?！?/p>

式（7）為變電站電壓等式約束；式（8）為節(jié)點(diǎn)電壓上下限約束；式（9）為支路電流約束；式（10）、（11）為節(jié)點(diǎn)功率平衡約束；式（12）為節(jié)點(diǎn)電壓約束，此處采用配電網(wǎng)潮流［18］；式（13）為 DG 出力約束；式（14）為DG切除有功與無(wú)功關(guān)系式。

b.AM約束：

其中，為節(jié)點(diǎn)j處DG可以達(dá)到的最大出力，對(duì)風(fēng)機(jī)而言與該時(shí)刻風(fēng)速有關(guān)，即為該時(shí)刻風(fēng)機(jī)的切除量；分別為無(wú)功補(bǔ)償容量的下限與上限；Uss，t為變電站電壓側(cè)出口電壓；Ul為變電站變壓器高壓側(cè)電壓；kt為t時(shí)刻O(píng)LTC觸頭位置，在本文第4節(jié)算例中，采用50MV·A、110±8×1.25%kV、YNd11三相雙繞組變壓器，電壓變化范圍為0.95～1.05 p.u.，所以變壓器觸頭每檔調(diào)節(jié)電壓為0.00625 p.u.；kmin、kmax分別為最小及最大允許的調(diào)節(jié)位置；sign為符號(hào)函數(shù)；kt-1為t-1時(shí)刻O(píng)LTC觸頭位置。根據(jù)變電站實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，110 kVOLTC每天允許調(diào)節(jié)次數(shù)為6次，假定OLTC觸頭初始位置為0。

式（15）為 DG 實(shí)際運(yùn)行功率約束；式（16）為無(wú)功補(bǔ)償約束；式（17）為OLTC輸出電壓與觸頭位置等式約束；式（18）為OLTC觸頭調(diào)節(jié)位置約束；式（19）為OLTC實(shí)際運(yùn)行約束。

2.3 二階錐規(guī)劃模型

本文ADN的DG消納問(wèn)題是混合整數(shù)非線性規(guī)劃 MINLP（Mixed Integer NonLinear Programming）問(wèn)題，目標(biāo)函數(shù)為線性函數(shù)，約束條件包括線性及非線性函數(shù)。常規(guī)求解方法包括數(shù)學(xué)規(guī)劃法及啟發(fā)式算法。當(dāng)考慮AM時(shí)，規(guī)劃模型的求解變得非常困難、耗時(shí)，一般的求解方法較難找到最優(yōu)解。本文采用凸規(guī)劃理論，基于二階錐規(guī)劃SOCP（Second-Order Cone Programming）對(duì)該問(wèn)題進(jìn)行求解。

約束條件中除了式（10）—（12）、（19）外均為線性約束。而且式（10）—（12）與二次型相近，可以轉(zhuǎn)換為SOCP的一般形式；式（19）可轉(zhuǎn)換為線性約束。SOCP問(wèn)題是一個(gè)非線性凸問(wèn)題，可行解域?yàn)橐粋€(gè)二階錐 SOC（Second-Order Cone）［19］，由于 SOCP 問(wèn)題是多項(xiàng)式時(shí)間可計(jì)算問(wèn)題，在大量的實(shí)際問(wèn)題中得到應(yīng)用。在電力系統(tǒng)方面的研究也在開(kāi)展，包括最優(yōu)潮流［20］、網(wǎng)絡(luò)重構(gòu)［21］、配電網(wǎng)儲(chǔ)能選址定容［22］、無(wú)功優(yōu)化［23］等。

首先需要將約束條件處理成SOC可表示函數(shù)。引入新變量，則式（10）—（12）可轉(zhuǎn)換為：

同時(shí)增加新的等式約束：

式（23）可通過(guò)松弛轉(zhuǎn)換成如下 SOC 形式［24-25］：

其中，‖·‖2為歐幾里德范數(shù)。 文獻(xiàn)［24］證明了式（24）松弛的正確性，不影響規(guī)劃結(jié)果。

同時(shí)，式（8）、（9）、（17）按新變量可變?yōu)椋?/p>

式（27）為混合整數(shù)非線性約束，不滿足SOC模型的要求［19］，對(duì)其進(jìn)行線性化處理，具體如圖2所示，圖中vss，t為標(biāo)幺值?？梢钥闯鰇t在-8～8范圍內(nèi)變化時(shí)，用 vss，t=1.001+0.0125kt對(duì)式（27）進(jìn)行擬合可以得到較好的效果，擬合之后誤差平方和（SSE）為 1.183×10-5，均方根誤差為 0.000 888，確定系數(shù)RSquare為0.9998。這樣式（27）可表示如下：

圖2 式（27）曲線擬合Fig.2 Linearization for equation（27）

對(duì)于約束式（19）的處理，在此引入二進(jìn)制變量bt，用以表示在t時(shí)刻O(píng)LTC觸頭是否動(dòng)作。則式（19）可以改寫(xiě)成如下2個(gè)約束。

bt=0使得 kt=kt-1，即OLTC觸頭 kt在 t時(shí)刻不動(dòng)作；bt=1限制OLTC觸頭kt在t時(shí)刻在合理的位置變動(dòng)，即最大變動(dòng)從 -8到8，或者從8到 -8。式（29）、（30）保證了OLTC觸頭一天的調(diào)節(jié)次數(shù)限制在6次以內(nèi)。

3 算例分析

3.1 算例

采用文獻(xiàn)［19］中算例對(duì)本文模型進(jìn)行驗(yàn)證，算例初始網(wǎng)絡(luò)如圖3所示。IDG安裝信息如表1所示。無(wú)功補(bǔ)償設(shè)備安裝在節(jié)點(diǎn)17、32，安裝組數(shù)為10組，每組10 kvar，可以進(jìn)相、滯相運(yùn)行。OLTC為50MV·A、110±8×1.25%kV、YNd11三相雙繞組變壓器［26］。 IDG 類型包括風(fēng)機(jī)（WTG）、光伏（PVG），采用的變壓器高壓側(cè)電壓、負(fù)荷、風(fēng)速及光照強(qiáng)度數(shù)據(jù)來(lái)自實(shí)際的變電站、風(fēng)電場(chǎng)及光伏發(fā)電廠。風(fēng)機(jī)、光伏出力模型參考文獻(xiàn)［27］。

圖3 IEEE 33節(jié)點(diǎn)算例初始網(wǎng)絡(luò)Fig.3 Initial IEEE 33-bus network for case study

表1 IDG安裝信息Table1 Installation information of IDG

功率基準(zhǔn)值取10MV·A，電壓基準(zhǔn)值取12.66 kV。節(jié)點(diǎn)電壓約束為0.95～1.05 p.u.，支路功率約束為5 MV·A。

選擇典型場(chǎng)景對(duì)DG消納進(jìn)行研究，按照變壓器高壓側(cè)電壓、負(fù)荷、風(fēng)機(jī)、光伏的歷史數(shù)據(jù)選擇春、夏、秋、冬4個(gè)典型場(chǎng)景。典型場(chǎng)景數(shù)據(jù)如圖4所示，圖中縱軸均為標(biāo)幺值。為了分析不同AM策略對(duì)IDG消納結(jié)果的影響，3種AM策略組合在算例中進(jìn)行了分析，具體如下：AM1，考慮DG調(diào)度、OLTC調(diào)節(jié)、無(wú)功補(bǔ)償；AM2，考慮DG調(diào)度、無(wú)功補(bǔ)償；AM3，僅考慮DG調(diào)度。

本文利用 CVX［28］建模工具包及 GUROBI［29］解法器對(duì)模型進(jìn)行求解。采用Core（TM）i5-4200MCPU，2.5GHz個(gè)人電腦在MATLAB 8.1平臺(tái)上進(jìn)行算例驗(yàn)證。

3.2 結(jié)果分析

表2給出了IDG年消納結(jié)果，可以看出在AM策略AM1情況下，IDG 100%消納。在未考慮OLTC調(diào)節(jié)的AM2情況下，IDG切除率為0.94%，IDG切除時(shí)間主要發(fā)生在春季及冬季，這是由于春季、冬季負(fù)荷較低，同時(shí)變壓器高壓側(cè)電壓較高所致。圖5給出了冬季AM1情況下節(jié)點(diǎn)21所安裝WTG2功率（標(biāo)幺值，后同）、OLTC調(diào)節(jié)位置、節(jié)點(diǎn)21電壓變化曲線（標(biāo)幺值，后同）及負(fù)載（標(biāo)幺值，后同）。由圖5（a）知，WTG2安裝在輕載饋線1-21末端，在負(fù)荷低谷時(shí)段，變壓器高壓側(cè)電壓較高，為了全部消納WTG2發(fā)出的功率，防止電壓越上限，OLTC位置調(diào)至下限-8。此時(shí)較小的負(fù)荷及較大的變壓器高壓側(cè)電壓，同時(shí)加上安裝在重載饋線5-32、5-17末端無(wú)功補(bǔ)償設(shè)備的電壓支撐，保證了重載饋線末端節(jié)點(diǎn)17及節(jié)點(diǎn)32電壓不越下限。圖5（b）給出了節(jié)點(diǎn)21電壓曲線。在負(fù)荷低谷時(shí)段，由于OLTC觸頭位置較低，使得節(jié)點(diǎn)21電壓反而較負(fù)荷高峰時(shí)段低。

圖4 算例數(shù)據(jù)Fig.4 Data for case study

表2 IDG年消納結(jié)果Table 2 Results of annual IDG accommodation

由圖6（a）可以看出冬季AM2情況下WTG2切除主要發(fā)生在 05∶00、06∶00。 該時(shí)段變壓器高壓側(cè)電壓達(dá)到最大，負(fù)荷較低，同時(shí)WTG2出力較大，由于AM2無(wú)OLTC調(diào)節(jié)，導(dǎo)致系統(tǒng)需進(jìn)行IDG切除保證節(jié)點(diǎn)21負(fù)荷安全穩(wěn)定供電。節(jié)點(diǎn)21電壓在05∶00、06∶00達(dá)到上限。由圖6（b）可以看出，為了防止重載饋線5-17末端節(jié)點(diǎn)17電壓越下限，節(jié)點(diǎn)17安裝的無(wú)功補(bǔ)償設(shè)備在大多數(shù)時(shí)間都處于上限，并滯相運(yùn)行。其他時(shí)刻，由于變壓器高壓側(cè)電壓過(guò)大，或負(fù)荷較小等原因，為了保證電壓不越上限，無(wú)功補(bǔ)償設(shè)備進(jìn)相運(yùn)行。春季IDG切除主要發(fā)生在24∶00，該時(shí)刻變壓器高壓側(cè)電壓較大，同時(shí)WTG出力達(dá)到最大值。

圖5 冬季AM1結(jié)果Fig.5 Results of AM1 for winter

圖6 冬季AM2結(jié)果Fig.6 Results of AM2 for winter

圖7為夏季AM1情況下WTG2功率、OLTC調(diào)節(jié)位置、節(jié)點(diǎn)21電壓變化曲線及負(fù)載。夏季負(fù)荷較重，對(duì)DG消納起到了積極作用，對(duì)于所有AM策略組合，通過(guò)各種AM策略均能100%消納分布式發(fā)電。

圖7 夏季AM1結(jié)果Fig.7 Results of AM1 for summer

IDG的消納量與AM策略的應(yīng)用密切相關(guān)，AM策略應(yīng)用越多，IDG切除量越少。在IDG規(guī)劃時(shí)，建議IDG安裝在重載饋線，輕載饋線IDG安裝容量不能過(guò)大。

由于配電網(wǎng)有功損耗比重較大，運(yùn)行調(diào)度人員在關(guān)注IDG消納的同時(shí)也希望系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)損耗得到降低。本文借助IDG消納的SOCP模型對(duì)各種AM策略組合情況下網(wǎng)絡(luò)損耗情況進(jìn)行了分析。表3給出了不同目標(biāo)函數(shù)下DG的年切除量，表4給出了不同目標(biāo)函數(shù)下網(wǎng)絡(luò)損耗情況?？梢钥闯霰疚哪Ｐ椭腥粢訧DG切除量最小為目標(biāo)函數(shù)，則網(wǎng)絡(luò)損耗較大；若以網(wǎng)絡(luò)損耗最小為目標(biāo)函數(shù)，則IDG切除量較大；若以IDG切除量與網(wǎng)絡(luò)損耗之和最小為目標(biāo)函數(shù)，IDG切除量及網(wǎng)絡(luò)損耗均適中。以AM2為例，若以IDG切除量與網(wǎng)絡(luò)損耗之和最小為目標(biāo)函數(shù)，IDG切除量占總IDG發(fā)電量的5.18%，網(wǎng)絡(luò)損耗占總負(fù)荷的6.69%。若在IDG消納的同時(shí)想兼顧系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)損耗，建議選擇以IDG切除量與網(wǎng)絡(luò)損耗之和最小為目標(biāo)函數(shù)。由表3、表4可以看出，AM策略應(yīng)用越多，DG切除量越少，網(wǎng)絡(luò)損耗越小。

表3 不同目標(biāo)函數(shù)DG年切除量Table3 Annual DG shedding for different objective functions

表4 不同目標(biāo)函數(shù)網(wǎng)絡(luò)年損耗Table4 Annual power loss for different objective functions

4 結(jié)語(yǔ)

本文分析了ADN中各種AM措施的機(jī)理?？紤]IDG出力切除、OLTC分接頭調(diào)節(jié)、無(wú)功補(bǔ)償?shù)榷喾NAM措施，提出了ADN間歇性DG消納的SOCP模型。通過(guò)CVX建模工具包及GUROBI解法器對(duì)算例進(jìn)行求解，得出了算例網(wǎng)絡(luò)的季度運(yùn)行方式。同時(shí)有如下結(jié)論：IDG的消納量與AM策略的應(yīng)用密切相關(guān)，AM策略應(yīng)用越多，IDG切除量越少；建議IDG安裝在重載饋線，輕載饋線IDG安裝容量不能過(guò)大；若配電網(wǎng)中同時(shí)需要考慮IDG消納及網(wǎng)絡(luò)損耗，AM策略應(yīng)用越多，IDG切除量越少，網(wǎng)絡(luò)損耗也越小。

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