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    不同配風(fēng)對(duì)四角切圓∏型爐參數(shù)的影響

    2016-05-14 09:35:29楊飛

    楊飛

    摘 要:鍋爐燃燒過程,是一個(gè)極其復(fù)雜的物理化學(xué)反應(yīng)過程。在火力發(fā)電廠的運(yùn)行中,由于電網(wǎng)負(fù)荷、燃料成分含量等各種實(shí)際因素的影響,鍋爐實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)應(yīng)不斷地進(jìn)行調(diào)整。在確保鍋爐蒸汽的品質(zhì)、產(chǎn)量和安全運(yùn)行的同時(shí),實(shí)現(xiàn)鍋爐的經(jīng)濟(jì)、環(huán)保運(yùn)行,就必須要對(duì)鍋爐的各項(xiàng)運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行實(shí)時(shí)的優(yōu)化調(diào)整和控制。該文通過對(duì)某超超臨界機(jī)組四角切圓∏型直流爐二次風(fēng)配比的優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn),總結(jié)出二次風(fēng)配比對(duì)鍋爐安全性和經(jīng)濟(jì)性的影響,對(duì)鍋爐運(yùn)行調(diào)整具有指導(dǎo)意義,調(diào)整經(jīng)驗(yàn)值得同類型鍋爐借鑒。

    關(guān)鍵詞:超超臨界鍋爐 二次風(fēng) 燃燒優(yōu)化 汽溫偏差 結(jié)渣 高溫腐蝕

    中圖分類號(hào):TK22 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A 文章編號(hào):1674-098X(2016)02(b)-0043-04

    某電廠一期工程為(2×660)MW燃煤發(fā)電機(jī)組。鍋爐為上海鍋爐廠生產(chǎn)的超超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行直流爐,四角切向燃燒方式、一次中間再熱、單爐膛平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、露天布置、全鋼構(gòu)架的∏型直流爐。鍋爐型號(hào)為SG-2037/26.15-M626型。鍋爐采用擺動(dòng)式四角切圓燃燒技術(shù),設(shè)計(jì)煤種為神華石圪臺(tái)煤、校核煤種為神華烏蘭木倫礦。采用中速磨煤機(jī)一次風(fēng)正壓直吹式制粉系統(tǒng),煤粉燃燒器為四角布置、切向燃燒、擺動(dòng)式燃燒器。燃燒器共設(shè)置六層煤粉噴嘴,鍋爐配置6臺(tái)HP1003型中速磨煤機(jī),每臺(tái)磨的出口由4根煤粉管接至爐膛四角的同一層煤粉噴嘴,鍋爐MCR和ECR負(fù)荷時(shí)均投5層,另一層備用,設(shè)計(jì)煤粉細(xì)度R90=18%。

    1 燃燒器設(shè)計(jì)特點(diǎn)

    燃燒方式采用低NOx同軸燃燒系統(tǒng)(LNCFS),低NOx煤粉燃燒系統(tǒng)設(shè)計(jì)的主要任務(wù)是減少揮發(fā)份氮轉(zhuǎn)化成NOx,其主要方法是建立早期著火和使用控制氧量的燃料/空氣分段燃燒技術(shù)。

    LNCFS的主要組件為:(1)緊湊燃盡風(fēng)(CCOFA);(2)可水平擺動(dòng)的分離燃盡風(fēng)(SOFA);(3)預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴(CFS);(4)強(qiáng)化著火(EI)煤粉噴嘴。

    主風(fēng)箱設(shè)有6層強(qiáng)化著火煤粉噴嘴,在煤粉噴嘴四周布置有燃料風(fēng)(周界風(fēng))。在每相鄰2層煤粉噴嘴之間布置有1層輔助風(fēng)噴嘴,其中包括上下2只偏置的CFS噴嘴,1只直吹風(fēng)噴嘴。在主風(fēng)箱上部設(shè)有2層CCOFA(Closed-coupled OFA,緊湊燃盡風(fēng))噴嘴,在主風(fēng)箱下部設(shè)有1層UFA(Underfire Air,火下風(fēng))噴嘴。

    在主風(fēng)箱上部布置有SOFA(Separated OFA,分離燃盡風(fēng))燃燒器,包括5層可水平擺動(dòng)的分離燃盡風(fēng)(SOFA)噴嘴。

    連同煤粉噴嘴的周界風(fēng),每角主燃燒器和SOFA燃燒器各有二次風(fēng)擋板25組,均由氣動(dòng)執(zhí)行器單獨(dú)操作。為滿足鍋爐汽溫調(diào)節(jié)的需要,主燃燒器噴嘴采用擺動(dòng)結(jié)構(gòu),由內(nèi)外連桿組成一個(gè)擺動(dòng)系統(tǒng),由一臺(tái)電動(dòng)執(zhí)行器集中帶動(dòng)作上下擺動(dòng)。

    SOFA燃燒器同樣由一臺(tái)電動(dòng)執(zhí)行器集中帶動(dòng)作上下擺動(dòng)。上述氣動(dòng)或電動(dòng)執(zhí)行器均采用進(jìn)口的直行程或角行程結(jié)構(gòu),其特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)緊湊,控制簡(jiǎn)單,能適應(yīng)頻繁調(diào)節(jié)。

    LNCFS在降低NOx排放的同時(shí),著重考慮提高鍋爐低負(fù)荷穩(wěn)燃能力和燃燒效率。LNCFS在防止?fàn)t內(nèi)結(jié)渣、高溫腐蝕和降低爐膛出口煙溫偏差等方面,同樣具有獨(dú)特的效果。

    (1)良好的低負(fù)荷穩(wěn)燃能力和燃燒效率。

    LNCFS的設(shè)計(jì)理念之一是建立煤粉早期著火,提高鍋爐不投油低負(fù)荷穩(wěn)燃能力。與常規(guī)煤粉噴嘴設(shè)計(jì)比較,強(qiáng)化著火(EI)煤粉噴嘴能使火焰穩(wěn)定在噴嘴出口一定距離內(nèi),使揮發(fā)份在富燃料的氣氛下快速著火,保持火焰穩(wěn)定,從而有效降低NOx的生成,延長(zhǎng)焦碳的燃燒時(shí)間。

    煤粉的早期著火提高了燃燒效率。LNCFS通過在爐膛的不同高度布置CCOFA和SOFA,將爐膛分成3個(gè)相對(duì)獨(dú)立的部分:初始燃燒區(qū)、NOx還原區(qū)和燃料燃盡區(qū)。在每個(gè)區(qū)域的過量空氣系數(shù)由3個(gè)因素控制:總的OFA風(fēng)量,CCOFA和SOFA風(fēng)量的分配以及總的過量空氣系數(shù)。這種改進(jìn)的空氣分級(jí)方法通過優(yōu)化每個(gè)區(qū)域的過量空氣系數(shù),在有效降低NOx排放的同時(shí)能最大限度地提高燃燒效率。

    (2)良好的防結(jié)焦和高溫腐蝕能力。

    在每相鄰2層煤粉噴嘴之間布置有1層輔助風(fēng)噴嘴,其中包括2只CFS(偏置風(fēng))噴嘴,1只直吹風(fēng)噴嘴。

    采用同心切圓(CFS)燃燒方式,部分二次風(fēng)氣流在水平方向分級(jí),在始燃燒階段推遲了空氣和煤粉的混合,NOx形成量少。由于一次風(fēng)煤粉氣流被偏轉(zhuǎn)的二次風(fēng)氣流(CFS)裹在爐膛中央,形成富燃料區(qū),在燃燒區(qū)域及上部四周水冷壁附近則形成富空氣區(qū),這樣的空氣動(dòng)力場(chǎng)組成減少了灰渣在水冷壁上的沉積,并使灰渣疏松,減少了墻式吹灰器的使用頻率,提高了下部爐膛的吸熱量。水冷壁附近氧量的提高也降低了燃用高硫煤時(shí)水冷壁的高溫腐蝕傾向。

    (3)UFA(Underfire Air,火下風(fēng))噴嘴設(shè)計(jì)。

    在每個(gè)主燃燒器最下部采用UFA噴嘴設(shè)計(jì),通入部分空氣,以降低大渣含碳量。

    (4)采用可水平擺動(dòng)調(diào)節(jié)的SOFA噴嘴設(shè)計(jì)控制爐膛出口煙溫偏差。

    爐膛出口煙溫偏差是爐膛內(nèi)的流場(chǎng)造成的,煙溫偏差是一個(gè)空氣動(dòng)力現(xiàn)象。爐膛出口煙溫偏差與旋流指數(shù)之間存在著聯(lián)系。該旋流指數(shù)代表著燃燒產(chǎn)物煙氣離開爐膛出口截面時(shí)的切向動(dòng)量與軸向動(dòng)量之比。

    旋流值可以通過一系列手段減小,諸如減小氣流入射角,布置緊湊燃盡風(fēng)(CCOFA)噴嘴和分離燃盡風(fēng)(SOFA)噴嘴,SOFA反切一定角度,以及增加從燃燒器區(qū)域至爐膛出口的距離等,使進(jìn)入燃燒器上部區(qū)域氣流的旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度得到減弱乃至被消除。

    2 SOFA風(fēng)對(duì)鍋爐參數(shù)的影響

    機(jī)組的試驗(yàn)負(fù)荷為660 MW,磨煤機(jī)運(yùn)行組合為A、C、D、E、F磨煤機(jī),試驗(yàn)期間煤質(zhì)穩(wěn)定,在試驗(yàn)過程中保持運(yùn)行氧量在3.2%左右,蒸汽參數(shù)及磨煤機(jī)運(yùn)行工況穩(wěn)定。調(diào)整5層SOFA風(fēng)門開度分別在80%和50%,主燃燒區(qū)風(fēng)門開度自動(dòng)并保持其整體配風(fēng)方式基本不變,試驗(yàn)的主要運(yùn)行參數(shù)和試驗(yàn)結(jié)果見表1所示。

    從試驗(yàn)結(jié)果可以看出,SOFA風(fēng)量減少后,爐膛出口CO排放濃度增加,鍋爐效率有所下降,NOx排放濃度上升。

    SOFA風(fēng)水平擺角可調(diào),以改變SOFA的旋轉(zhuǎn)方向。當(dāng)前設(shè)置的SOFA風(fēng)切圓與下部主氣流反切,為逆時(shí)針方向,除了降低NOx的作用外,SOFA風(fēng)還起著消除爐膛出口氣流殘余旋轉(zhuǎn),減小爐膛兩側(cè)煙溫偏差的作用。另外,試驗(yàn)過程中,SOFA風(fēng)量減小后,低再出口汽溫偏差和高再出口汽溫偏差均有所增加。

    SOFA風(fēng)量減小后下部燃燒區(qū)域風(fēng)量相對(duì)增加,主燃燒器區(qū)域溫度水平升高。SOFA風(fēng)量減小使得爐膛內(nèi)逆時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)減弱,爐膛出口左側(cè)煙溫進(jìn)一步升高,煙溫偏差增大(見表2)。

    3 CFS風(fēng)對(duì)鍋爐參數(shù)的影響

    鍋爐燃燒系統(tǒng)在每?jī)蓪用悍蹏娮熘g設(shè)有兩只偏置風(fēng)噴嘴CFS,CFS噴嘴與一次風(fēng)噴口偏置4°,切圓大于主切圓,其作用是一方面為一次風(fēng)中煤粉繼續(xù)燃燒補(bǔ)充所需空氣,并起擾動(dòng)、混合作用;另一方面,通過預(yù)置水平偏角,有利于爐膛形成風(fēng)包火的燃燒狀況,這樣有利于防止?fàn)t膛壁面粘污、結(jié)焦,以及壁面的高溫腐蝕。

    維持機(jī)組負(fù)荷在660 MW左右,運(yùn)行氧量控制在3.2%,運(yùn)行磨組為A、C、D、E、F磨煤機(jī),保持蒸汽參數(shù)穩(wěn)定,偏置風(fēng)門開度分別置于45%和60%進(jìn)行試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果見表3所示。

    從試驗(yàn)結(jié)果可以看出,偏置風(fēng)門開大后,使得主燃燒區(qū)燃燒加強(qiáng),分級(jí)燃燒程度減弱,因而鍋爐效率略有升高,NOx排放濃度也有所升高。但同時(shí)還可以看出,偏置風(fēng)門開大后,低再及高再出口汽溫偏差略有增大。

    圖1為CFS風(fēng)量對(duì)爐膛煙溫的影響。從圖1中可以看出,偏置風(fēng)增加后,主燃燒區(qū)煙溫升高,這是由于偏置風(fēng)對(duì)煤粉氣流形成卷吸,在近壁附近形成高速、高溫的燃燒區(qū)域。偏置風(fēng)加大對(duì)改善貼壁氣氛有利,但煙溫升高,亦可能增加結(jié)渣危險(xiǎn)性,且偏置風(fēng)加大,爐內(nèi)氣流殘余旋轉(zhuǎn)增強(qiáng),對(duì)改善爐膛出口煙溫偏差不利。

    表4給出了偏置風(fēng)對(duì)水平煙道內(nèi)煙溫的影響。偏置風(fēng)順時(shí)針切圓直徑大于一次風(fēng)切圓直徑,偏置風(fēng)增加會(huì)使?fàn)t內(nèi)氣流順時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度增強(qiáng)。從測(cè)試數(shù)據(jù)可以看出,偏置風(fēng)增加后,高過進(jìn)口左右兩側(cè)煙溫偏差加大,而高過出口煙溫偏差變化不明顯。綜合考慮,偏置風(fēng)門開度置于40%~50%即可。

    4 燃料風(fēng)對(duì)鍋爐參數(shù)的影響

    燃料風(fēng)(周界風(fēng))可以擴(kuò)大燃燒器對(duì)煤種的適應(yīng)范圍。在燃用較好的煙煤時(shí),可以起到推遲著火、懸托煤粉、遏制煤粉顆粒離析,以及迅速補(bǔ)充燃燒所需氧氣的作用。因此,對(duì)揮發(fā)分較高的易燃煤來(lái)說,其燃料風(fēng)門開度可以開大些。但其也有阻礙高溫?zé)煔馀c出口氣流摻混、降低煤粉濃度的一面,當(dāng)燃用低揮發(fā)分或難著火煤時(shí),會(huì)影響燃燒的穩(wěn)定性。故當(dāng)使用貧煤、無(wú)煙煤以及劣質(zhì)煙煤時(shí),應(yīng)適當(dāng)關(guān)小燃料風(fēng)的擋板,以減少燃料風(fēng)量和一次風(fēng)的剛性,擴(kuò)大切圓直徑,使著火提前,適應(yīng)煤種著火的要求。此外,燃料風(fēng)的大小對(duì)鍋爐汽溫、鍋爐NOx排放濃度也有一定影響。

    為確定燃料風(fēng)對(duì)爐內(nèi)燃燒的影響,在660 MW電負(fù)荷下進(jìn)行了變?nèi)剂巷L(fēng)試驗(yàn),維持負(fù)荷、蒸汽參數(shù)及磨煤機(jī)運(yùn)行工況穩(wěn)定,控制運(yùn)行氧量在3.2%左右,運(yùn)行磨組為A、C、D、E、F磨煤機(jī)。分別調(diào)整燃料風(fēng)門開度至60%和30%,其他風(fēng)門開度基本維持不變。變?nèi)剂巷L(fēng)試驗(yàn)主要運(yùn)行參數(shù)及結(jié)果見表5所示。

    從試驗(yàn)結(jié)果看出,隨著燃料風(fēng)門開度的增大,NOx排放濃度下降。這是因?yàn)槿剂巷L(fēng)量增加后,一次風(fēng)粉氣流剛性增強(qiáng),同時(shí)速度較高的燃料風(fēng)還有障礙高溫?zé)煔馀c一次風(fēng)粉氣流的摻混,煤粉顆粒著火推遲;而燃料風(fēng)對(duì)鍋爐效率影響有限,同時(shí)燃料風(fēng)減少后,主再熱汽溫均不同程度地降低。

    圖2為不同燃料風(fēng)量下爐膛煙溫的變化情況。從圖中可以看出,燃料風(fēng)量增加后,一次風(fēng)粉氣流剛性增強(qiáng),火焰更加集中于爐膛中部,這有利于減輕水冷壁面結(jié)渣。同時(shí)速度較高的周界風(fēng)還有障礙高溫?zé)煔馀c一次風(fēng)粉氣流的摻混,煤粉顆粒著火推遲,對(duì)降低NOx生成量有利。雖然屏區(qū)煙溫略有升高,但問題不大??紤]到當(dāng)前煤種優(yōu)異的燃燒特性,燃料風(fēng)門開度不低于50%。

    5 爐膛壁面氣氛測(cè)試

    試驗(yàn)中通過抽取爐膛貼壁煙氣,測(cè)試貼壁煙氣中O2、CO及H2S的濃度,分析水冷壁的高溫腐蝕傾向。測(cè)試工況機(jī)組負(fù)荷為660 MW左右,運(yùn)行氧量在3.2%,運(yùn)行磨組為A、C、D、E、F磨煤機(jī),主燃燒區(qū)均等配風(fēng),SOFA風(fēng)門開度在80%左右,燃料風(fēng)門開度在60%左右,鍋爐蒸汽參數(shù)穩(wěn)定,根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試條件,選取了4層截面進(jìn)行了測(cè)試。測(cè)試結(jié)果顯示,貼壁煙氣中H2S含量均在50 ppm以下,CO濃度均在5 000 ppm以下,水冷壁區(qū)域未出現(xiàn)嚴(yán)重還原性氣氛,當(dāng)前鍋爐水冷壁高溫腐蝕傾向輕微。

    6 結(jié)語(yǔ)

    二次風(fēng)的配比方式對(duì)安全性、經(jīng)濟(jì)性具有很大的影響,運(yùn)行中通過合理配置燃料風(fēng)、CFS風(fēng)、COFA風(fēng),不但能夠減少鍋爐結(jié)焦、避免高溫腐蝕,還能大大提高鍋爐效率。另外,合理配置二次風(fēng),能抑制氮氧化物的生成量,大大減少脫硝系統(tǒng)的運(yùn)行成本。

    參考文獻(xiàn)

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