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    300MW燃煤機(jī)組飛灰含碳量高的原因分析與對(duì)策

    2016-05-14 13:08:23趙巖峰
    關(guān)鍵詞:降低鍋爐

    趙巖峰

    摘 要:飛灰含碳量是影響鍋爐效率的重要因素之一,本文針對(duì)公司鍋爐技術(shù)改造后飛灰含碳量偏高的實(shí)際情況,分別從低氮燃燒器、燃盡風(fēng)使用、旋轉(zhuǎn)分離器調(diào)整等多方面進(jìn)行分析,查找影響飛灰含碳量高的原因,并提出合理解決方案,降低飛灰含碳量,取得明顯成效。

    關(guān)鍵詞:鍋爐;飛灰含碳量;原因分析;降低

    中圖分類號(hào):TK223 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A

    飛灰含碳量是反映電廠鍋爐燃燒效率的重要指標(biāo)。飛灰含碳量高就要增加燃料消耗量,直接影響電廠的發(fā)電煤耗,增加發(fā)電成本,降低經(jīng)濟(jì)性。飛灰含碳量升高加劇了對(duì)鍋爐尾部受熱面有磨損,降低設(shè)備的使用壽命。而且容易發(fā)生鍋爐結(jié)焦和沉積在尾部煙道引發(fā)二次燃燒,這些對(duì)鍋爐的安全運(yùn)行造成很大的威脅。因此,應(yīng)盡量降低鍋爐飛灰含炭量,提高電廠效益,保障鍋爐運(yùn)行安全。我公司300MW機(jī)組鍋爐為亞臨界壓力、一次再熱自然循環(huán)汽包爐,采用中速磨直吹式制粉系統(tǒng)、單爐膛、四角切向燃燒,平衡通風(fēng),固體排渣。鍋爐采用四角布置,同心切圓燃燒方式。燃燒器噴嘴結(jié)構(gòu)采用一次風(fēng)口四周通以周界風(fēng),一二次風(fēng)噴嘴間隔布置的型式,一次風(fēng)噴嘴可上下擺動(dòng)30°,可通過改變?nèi)紵鞯慕嵌?,來改變火焰中心位置?/p>

    機(jī)組整體運(yùn)行情況穩(wěn)定,飛灰含碳量含量平均3.5%~4.0%。由于環(huán)保形勢(shì)的嚴(yán)峻,為適應(yīng)“十二五”對(duì)火電行業(yè)的NOX控制要求,對(duì)#3、#4機(jī)組進(jìn)行選擇性催化還原煙氣脫硝SCR改造,同時(shí)配套進(jìn)行低氮燃燒器改造,燃燒器可擺動(dòng)。低氮燃燒器改造采用翼型導(dǎo)流濃淡+周界風(fēng)+SOFA燃燒技術(shù);SOFA風(fēng)布置在爐膛的四角,每組SOFA燃燒器布置三層SOFA噴口。SOFA燃燒器噴口可以上下擺動(dòng),用來調(diào)節(jié)火焰中心和控制飛灰和降低NOX最佳值。為了降低飛灰含碳量,對(duì)磨煤機(jī)進(jìn)行改造,增加了旋轉(zhuǎn)分離器以降低煤粉細(xì)度。鍋爐改造啟動(dòng)后,運(yùn)行過程中暴露出飛灰含碳量偏高的問題,平均為8.0%~9.0%,最高出現(xiàn)過15%,這極大的影響到機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。以下簡(jiǎn)述一下飛灰含碳量偏高的原因。

    (1)煤粉細(xì)度的影響

    煤粉細(xì)度對(duì)其煤粉的燃燒和燃盡性能有很大影響。煤粉細(xì)度越大,即煤粉顆粒粒徑越大,勢(shì)必造成煤粉燃盡時(shí)間延長(zhǎng),不完全燃燒損失增大,飛灰含碳量升高。對(duì)于高揮發(fā)分的煤,因其容易燃燒可允許磨得粗些;對(duì)于低揮發(fā)分和可磨性指數(shù)較低的煤,因較難燃燒而應(yīng)盡量磨得細(xì)些。降低煤粉細(xì)度是控制飛灰含碳量升高的有效措施。

    (2)煤種特性的影響

    煤是火電廠的主要發(fā)電成本,為了降低發(fā)電成本,要進(jìn)行配煤摻燒,鍋爐燃燒實(shí)際煤種與設(shè)計(jì)煤種不符,從而對(duì)煤粉的完全燃燒產(chǎn)生很大的影響,導(dǎo)致飛灰含碳量發(fā)生顯著變化。

    (3)一次風(fēng)速的影響

    對(duì)于直吹式制粉系統(tǒng),一次風(fēng)速宜低一些,一次風(fēng)速過高帶來的危害如下,直接導(dǎo)致煤粉氣流的著火點(diǎn)偏遠(yuǎn),著火推遲,一次風(fēng)中較大的煤粉顆粒獲得動(dòng)能過大,飛出煤粉氣流,落到周圍的缺氧區(qū),燃燒過程縮短,不利于煤的燃燼。

    (4)磨煤機(jī)運(yùn)行方式的影響

    上層磨運(yùn)行,煤粉在爐內(nèi)燃燒時(shí)間縮短,燃燒時(shí)間不充分,灰含碳量偏高。

    (5)二次風(fēng)量的影響

    鍋爐燃燒所需的氧量供應(yīng)主要來自二次風(fēng),如果二次風(fēng)量偏小,爐內(nèi)出現(xiàn)缺氧燃燒現(xiàn)象,導(dǎo)致飛灰含碳量增大。

    (6)鍋爐熱負(fù)荷的影響

    鍋爐低負(fù)荷時(shí),使得爐膛平均溫度降低,影響煤粉的著火,煤粉不容易燃盡又造成飛灰含碳量上升;反之,同樣的煤粉在高熱負(fù)荷時(shí),則容易燃盡,有利于降低飛灰含碳量。

    把這幾方面的因素同鍋爐技術(shù)改造后的運(yùn)行方式一同分析,發(fā)現(xiàn)了一些問題:

    (1)磨煤機(jī)旋轉(zhuǎn)分離器改造后做了實(shí)驗(yàn),由于每個(gè)負(fù)荷點(diǎn)只運(yùn)行30分鐘,從實(shí)驗(yàn)結(jié)果看很理想。按照試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行調(diào)整,旋轉(zhuǎn)分離器的轉(zhuǎn)速調(diào)的高,一段時(shí)間運(yùn)行后導(dǎo)致磨煤機(jī)排渣量增大,電流增大,出口風(fēng)粉混合物溫度降低,頻繁出現(xiàn)磨煤機(jī)滿煤,降低了磨煤機(jī)的運(yùn)行安全和影響了機(jī)組運(yùn)行的穩(wěn)定性。為了應(yīng)對(duì)這種狀況,運(yùn)行人員提高一次風(fēng)壓,總體較以前調(diào)高了1.5kPa~2kPa,滿負(fù)荷一次風(fēng)母管壓力10kPa。即使磨煤機(jī)旋轉(zhuǎn)分離器轉(zhuǎn)速降低了,運(yùn)行人員仍愿意愿保持較高的一次風(fēng)壓,以保證磨煤機(jī)的運(yùn)行穩(wěn)定。一次風(fēng)壓的提高和磨煤機(jī)出口溫度的降低導(dǎo)致的飛灰含碳量升高,其數(shù)值超過了煤粉細(xì)度降低對(duì)飛灰含碳量的影響。

    (2)低氮燃燒的根本是局部缺氧的分層燃燒。煤粉的燃盡階段用時(shí)最長(zhǎng),效率很低。煤粉沒有在爐膛中心充分燃燒,脫離高溫區(qū)后燃盡很困難。SOFA風(fēng)布置在爐膛的四角,每組SOFA燃燒器布置三層SOFA噴口,其噴口面積大于二次風(fēng)口的面積,SOFA風(fēng)量可以占到二次風(fēng)量的1/4~1/3。調(diào)整氮氧化物時(shí),SOFA風(fēng)開度偏大,燃燒區(qū)缺氧較嚴(yán)重,煤粉無法充分燃燒,而在燃盡區(qū)由于SOFA風(fēng)量大,溫度低,又沒有有效的擾動(dòng)措施,造成了飛灰含碳量升高。

    (3)SOFA風(fēng)開大后,氧量增加,氮氧化物標(biāo)態(tài)值增加。一般做法是降低送風(fēng)機(jī)出力,減少氧量,這使得煤粉在燃燒區(qū)更加缺氧,繼續(xù)使飛灰含碳量升高。

    (4)由于進(jìn)煤渠道多樣,用煤來源比較復(fù)雜,配煤不均,煤質(zhì)經(jīng)常變化,揮發(fā)分、水分、灰分和發(fā)熱量等主要指標(biāo)不穩(wěn)定,沒有煤的硬度系數(shù),揮發(fā)分范圍14%~22%,發(fā)熱量范圍13MJ/kg~ 21MJ/kg,又沒有進(jìn)行摻燒試驗(yàn),配風(fēng)有一定的盲目性,無法達(dá)到最優(yōu)。

    (5)為了提高再熱氣溫,燃燒器更換為可擺動(dòng)式。正常運(yùn)行時(shí),燃燒器角度上擺幅度偏大,火焰中心上升,減少了煤粉在爐膛內(nèi)的燃燒時(shí)間,對(duì)飛灰含碳量的降低不利。

    以上五點(diǎn)就是我公司飛灰含碳量升高的主要原因,其根本原因是缺氧燃燒,燃燒時(shí)間不充足和燃盡階段風(fēng)煤混合不充分。根據(jù)這些因素提出的解決方案主要是增加煤粉在爐內(nèi)的停留時(shí)間和改善燃燒末期風(fēng)粉的充分有效混合,以下是具體措施。

    (1)煤質(zhì)化驗(yàn)力求精確,配煤盡可能均勻,穩(wěn)定。對(duì)于煤質(zhì)變化應(yīng)選擇一些典型配煤方式進(jìn)行摻燒試驗(yàn),總結(jié)規(guī)律,對(duì)配風(fēng)進(jìn)行一般性指導(dǎo),減少盲目性操作。

    (2)保持較低的一次風(fēng)壓:運(yùn)行中,每臺(tái)磨煤機(jī)的煤量要均衡,這樣有利于降低一次風(fēng)壓,滿負(fù)荷各臺(tái)磨煤機(jī)入口一次風(fēng)壓控制在8kPa左右即可,磨煤機(jī)電流控制在42A~45A。低負(fù)荷,磨煤機(jī)煤量小,電流低與41A時(shí),可以繼續(xù)降低一次風(fēng)壓,保持6kPa~6.5kPa左右,同時(shí)提高磨煤機(jī)旋轉(zhuǎn)分離器轉(zhuǎn)速,如果無煙煤比例大,盡可能提高磨煤機(jī)旋轉(zhuǎn)分離器轉(zhuǎn)速以降低煤粉細(xì)度,改善煤粉著火條件。

    (3)保持比較高的磨煤機(jī)出口溫度,入爐煤揮發(fā)分大于19%時(shí),磨煤機(jī)出口溫度控制在95℃;揮發(fā)分小于19%時(shí),磨煤機(jī)出口溫度控制在100℃~105℃;這樣有利于煤粉在爐內(nèi)盡快的燃燒,提供充足的時(shí)間燃盡。

    (4)確保燃燒末期空氣和煤粉的良好擾動(dòng)和混合。燃盡風(fēng)改造后是正切,這不利于空氣和煤粉良好混合,現(xiàn)在已將一、二層燃盡風(fēng)改為反切方式,極大改善了燃燒末期空氣和煤粉混合,有利于煤粉的末期燃燒,降低飛灰含碳量。

    (5)對(duì)于氮氧化物的調(diào)整要適當(dāng),滿足氮氧化物指標(biāo)后盡可能少的用燃盡風(fēng),保證煤粉在爐內(nèi)有比較充足的空氣以供燃燒,降低缺氧燃燒程度。燃盡風(fēng)使用時(shí),角度可以向下擺動(dòng),增加煤粉在爐膛內(nèi)的停留時(shí)間,進(jìn)一步降低飛灰含碳量。

    (6)保持合適的鍋爐負(fù)壓:減小吸風(fēng)機(jī)出力,爐膛負(fù)壓由原先的-70升至-30Pa左右,保持爐膛微正壓狀態(tài),降低煙氣流速,增加煤粉在鍋爐內(nèi)的停留時(shí)間。

    (7)強(qiáng)化回轉(zhuǎn)式空預(yù)器吹灰工作,防止堵灰,保持空預(yù)器換熱面清潔,提高傳熱效果,提高一、二次風(fēng)溫度,有助于煤粉的點(diǎn)燃,也保證煤粉末期燃燒有較高的溫度,有利于煤粉末期的燃燒、燃盡。

    以上措施在實(shí)踐中不斷改進(jìn),主要目的是保證環(huán)保參數(shù)合格前提下,減低缺氧燃燒程度,增加煤粉在爐內(nèi)停留時(shí)間和強(qiáng)化煤粉的末期燃燒。采取這些措施后,取得明顯成效,我公司300MW機(jī)組飛灰含碳量大幅下降,由原先的平均8.0%~9.0%將至4.0%~5.5%,下降幅度50%左右。按照飛灰含碳量每下降1%,煤耗降低約1g/kWH,每一億度電可節(jié)約燃煤約400t左右。

    參考文獻(xiàn)

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    [2]黃新元.電站鍋爐運(yùn)行與燃燒調(diào)整[M].北京:中國(guó)電力出版社.

    [3]仝愛民,郭鴻斌,郭起旺,張孝有. 670t/h鍋爐飛灰可燃物偏高的原因及對(duì)策[J].節(jié)能與環(huán)保,2002(05):44-45.

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