淺析黃丹水電站機組協(xié)聯(lián)曲線對運行穩(wěn)定性的影響

曾 仕 釗

(四川海能黃丹水電有限公司，四川 沐川　614505)

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淺析黃丹水電站機組協(xié)聯(lián)曲線對運行穩(wěn)定性的影響

曾 仕 釗

(四川海能黃丹水電有限公司，四川 沐川614505)

摘要：試驗研究結(jié)果表明：協(xié)聯(lián)曲線的不優(yōu)是引起水輪發(fā)電機組振動的原因之一。通過對其進行修正，能夠改善軸流轉(zhuǎn)槳式水輪發(fā)電機組的運行工況，提高機組運行的穩(wěn)定性和水輪機的效率。黃丹水電站軸流轉(zhuǎn)槳式水輪發(fā)電機組異常振動采取的處理措施，可為研究和改善該類型水輪機組運行穩(wěn)定性提供方法和依據(jù)。

關(guān)鍵詞：協(xié)聯(lián)曲線；軸流轉(zhuǎn)槳式；運行穩(wěn)定性；異常振動；黃丹水電站

黃丹水電站位于四川省樂山市沐川縣黃丹鎮(zhèn)下游約4 km處，是馬邊河干流水電梯級規(guī)劃開發(fā)中的第6級電站，于1992年9月開工建設(shè)，1995年10月第一臺機組并網(wǎng)發(fā)電。黃丹水電站采用閘壩及壩后式廠房壅水發(fā)電，正常蓄水位高程378 m，設(shè)計水頭23 m,裝設(shè)三臺單機容量為15 MW的軸流轉(zhuǎn)槳式水輪發(fā)電機組，總裝機容量45 MW。

2012年6月19日，四川省水利廳、四川省財政廳以川水函(2012)1094號文批復(fù)了沐川縣黃丹水電站增效擴容改造初步設(shè)計報告。2013年6月20日，水規(guī)計(2013)288號文批復(fù)四川省農(nóng)村水電增效擴容改造實施方案。增效擴容改造后，單機容量增至16 MW，總裝機容量為48 MW。設(shè)計水頭23 m，最大水頭26.9 m，最小水頭11.8 m。

黃丹水電站三臺水輪發(fā)電機組改造前后的參數(shù)見表1、2。

表1　改造前水輪發(fā)電機組參數(shù)表

表2　改造后水輪發(fā)電機組參數(shù)表

黃丹水電站增效擴容改造工作從2014年10月開始動工，于2015年11月23日全面完工。

1黃丹水電站機組振動情況及初步分析

黃丹水電站三臺軸流轉(zhuǎn)槳式機組均為哈爾濱電機廠設(shè)計制造，調(diào)速器裝置仍采用舊機組調(diào)速器裝置，其型號為DFWST-100-4.0-STARS微機型自復(fù)中雙調(diào)式調(diào)速器裝置。

三臺機組自改造完成投入運行以來，先后暴露出一系列問題。根據(jù)機組振區(qū)界定試驗報告，#1、#2機組在1.6 MW至4.8 MW區(qū)域運行時，發(fā)現(xiàn)水?dāng)[因尾水管渦帶壓力脈動引起低頻水力振動，其波形表現(xiàn)為0.36倍轉(zhuǎn)頻。當(dāng)機組負(fù)荷帶至4.8 MW時由尾水管渦帶壓力脈動引起的低頻水力振動基本消失，形成良好的轉(zhuǎn)頻波形(圖1、2、3)。#3機組負(fù)荷升至1.6 MW時，出現(xiàn)了因尾水管渦帶壓力脈動引起的低頻水力振動，水?dāng)[受其影響表現(xiàn)為0.55倍頻與轉(zhuǎn)頻的混頻波。當(dāng)機組負(fù)荷帶至6.4 MW時，尾水管渦帶壓力脈動引起的輕微低頻水力振動基本消失，機組運行穩(wěn)定性優(yōu)良。

圖1　#1機組1.6 MW負(fù)荷時水?dāng)[+Y的雜亂波形及頻譜分析圖

圖2　#1機組3.2 MW負(fù)荷時水?dāng)[+Y的混頻波形及頻譜分析圖

圖3　#1機組4.8 MW負(fù)荷時水?dāng)[+Y的轉(zhuǎn)頻波形及頻譜分析圖

同時，#1、#2及#3機組在高水頭高負(fù)荷區(qū)域運行時(如水頭27 m)出現(xiàn)問題。在開機帶負(fù)荷過程中，機組負(fù)荷從15 MW升至16 MW時，雖然各部導(dǎo)軸承擺度均正常，但在副廠房主控室會明顯感覺到有間斷性的“錘擊”振動噪聲，持續(xù)時間約為10 min。#3機組在25～26 m水頭、帶固定負(fù)荷15 MW區(qū)域運行時，其振動和擺度均比在其它區(qū)域明顯，各部擺度同比增大約50 μm左右且噪聲明顯增大。各部擺度測試結(jié)果見表3。

針對三臺機組的實際運行情況，我站組織技術(shù)人員進行了一系列的分析、探討、試驗和研究。軸流轉(zhuǎn)槳式機組發(fā)生振動的原因主要分為水力、機械、電氣三方面，其它如調(diào)速器系統(tǒng)失調(diào)、振蕩的因素也存在，但不甚嚴(yán)重，亦不常發(fā)生。

表3　#3機組在25 m水頭下各部擺度測試結(jié)果表　/μm

水力因素系指振動中的干擾力來自水輪機水力部分的動水壓力。其特征是帶有隨機性且當(dāng)機組處在非設(shè)計工況或過渡工況運行時，因水流狀況惡化，機組各部件的振動亦明顯增大。由于單位體積水流的能量取決于水頭，故機組的振動一般隨水頭的降低而減弱，高水頭、低負(fù)荷時振動相對來說較為嚴(yán)重。產(chǎn)生振動的水力因素主要有：水力不平衡、尾水管低頻水壓脈動、空腔汽蝕、卡門渦列、間隙射流等。

機械因素系指振動中的干擾力來自機械部分的慣性力、摩擦力及其它力。其特征是振動頻率等于機組的轉(zhuǎn)動頻率或整倍數(shù)的機組轉(zhuǎn)動頻率。引起振動的機械因素主要有：轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡、機組軸線不正、導(dǎo)軸承缺陷等。

電氣因素系指振動中的干擾力來自發(fā)電機電氣部分的電磁力。其特征是振動隨勵磁電流的增大而增大。引起電磁振動的主要因素有轉(zhuǎn)子繞組短路、空氣間隙不均勻等。

根據(jù)對機組勵磁試驗數(shù)據(jù)進行分析得知，各部位振動擺度幅值與勵磁電壓幅值的關(guān)系不明顯，因此，基本可以排除電氣因素。同時，根據(jù)機組振動界定試驗報告分析認(rèn)為：#1、#2機組在0～

4.8 MW區(qū)域?qū)儆谡駝訁^(qū)，#3機組在0～6.4 MW區(qū)域?qū)儆谡駝訁^(qū)。針對高水頭工況下#1、#2及#3機組從15 MW升至16 MW過程中出現(xiàn)的機組異常振動現(xiàn)象初步分析認(rèn)為：其系因尾水位太低不滿足機組尾水吸出高程所致。

經(jīng)調(diào)研發(fā)現(xiàn)：調(diào)速器PLC程序采用自動水頭，程序中設(shè)定10 min錄入一次實時水頭。在開機過程中，因尾水位變化導(dǎo)致水頭變化較大(約

1.5 m)，機組所運行的協(xié)聯(lián)曲線未能跟蹤實時水頭，在低水頭情況下仍采用高水頭協(xié)聯(lián)曲線運行，其與機組開機帶負(fù)荷出現(xiàn)異常振動的時間相吻合，約為10 min。

根據(jù)上述分析，筆者認(rèn)為不排除機組存在調(diào)速器導(dǎo)葉、槳葉協(xié)聯(lián)曲線不優(yōu)的情況。從水輪機的原理得知：水輪機在轉(zhuǎn)輪的無撞擊進口和最優(yōu)出流方向的條件下水力損失最小、水力效率最高。為了保證雙調(diào)機組處于最優(yōu)工況下運行，要求水輪機槳葉能隨水頭、流量、出力的變化而隨時自動進行調(diào)節(jié)。也就是說，機組必須具備自動協(xié)聯(lián)運行，以使機組效率最高。機組自動運行的協(xié)聯(lián)曲線是由機組制造廠(哈電)提供的，該曲線是由機組制造廠家通過機組模型試驗的方法求得的，這是一條理想的曲線。由于在機組制造、安裝過程中存在一些偏差，使得機組實際運行時與模型試驗的結(jié)果不相符，甚至出入比較大，因此，筆者認(rèn)為有必要根據(jù)機組的實際運行工況對該曲線進行修正，進而對提高機組運行的穩(wěn)定性和水輪機效率都具有十分重大的意義。

2調(diào)速器裝置PLC程序的修改

針對調(diào)速器裝置PLC程序錄入實時水頭的時間偏長，即運行的協(xié)聯(lián)曲線不能跟蹤實時水頭的缺陷，我們進行了以下兩項工作。

首先，在開機過程中采用人工水頭，將人工水頭的設(shè)置比實際水頭降低2 m，即人為破壞協(xié)聯(lián)關(guān)系，待機組負(fù)荷帶滿后，再切換為自動水頭。

其次，對調(diào)速器裝置PLC程序進行了修改。機組并網(wǎng)后，PLC程序及時采集實時水頭并錄用，使其運行的協(xié)聯(lián)曲線與實時水頭相匹配。

采取以上兩項措施后效果較明顯，機組運行工況得到了較大的改善，降低了開機升負(fù)荷過程中的各部振動和擺動幅度，縮短了機組的振動時間(由10 min縮短為20 s)。各部擺度實測值見表4。

3協(xié)聯(lián)曲線的修正

表4　程序修改后#3機組在25 m水頭下各部擺度數(shù)據(jù)表　/μm

黃丹水電站機組在采用廠家提供的協(xié)聯(lián)曲線進行運行時，發(fā)現(xiàn)機組振動和聲音均明顯(尤其是#3機組)。將槳葉切換到手動、適當(dāng)調(diào)整(減小)槳葉開度，發(fā)現(xiàn)在同樣水頭、同樣的導(dǎo)葉開度情況下，雖然出力略為降低，但振動及聲音有明顯的好轉(zhuǎn)。

為此，我們對黃丹水電站三臺機組協(xié)聯(lián)曲線進行了修正。首先從大量的運行參數(shù)中篩選出較優(yōu)的參數(shù)作為現(xiàn)場調(diào)整的參考；其次，在現(xiàn)場調(diào)整時對機組參數(shù)進行反復(fù)的觀察、分析和判斷，以找到機組振動、聲音和出力三者同時存在的最佳點。

協(xié)聯(lián)曲線修正的具體方法為：

(1)確定目前的運行水頭。用毛水頭適當(dāng)減去一定的水頭損失(這樣的水頭才更真實)。毛水頭是指用上游水位高程減去下游水位高程所得到的水頭；凈水頭亦稱為工作水頭或運行水頭，是指毛水頭減去引水系統(tǒng)中的沿程水頭損失和局部水頭損失。

筆者采用估算法得到該站水頭損失約為50 cm，即：

工作水頭=毛水頭-50 cm

(2)根據(jù)篩選整理出來的運行范圍參數(shù)進行調(diào)整，先使導(dǎo)葉開度不變，調(diào)整槳葉開度3～4次，記下各槳葉開度下機組出力值、機組聲音和振動擺度情況。

(3)改變導(dǎo)葉開度(導(dǎo)葉開度從50%～98%按10%增加)，再調(diào)節(jié)槳葉開度3～4次，記下各槳葉開度下機組出力值、機組聲音和振動擺度情況。

(4)改變機組運行水頭，在各特定水頭情況下，重復(fù)第2項和第3項工作。

(5)試驗數(shù)據(jù)(以#3機組為例)。

上游水位：高程378 m；尾水水位：高程352.5 m，毛水頭25.5 m，工作水頭25 m。#3機組做定導(dǎo)葉工況試驗，機組運行部分參數(shù)及試驗數(shù)據(jù)見表5。

表5　#3機組定導(dǎo)葉工況運行機組部分參數(shù)及試驗數(shù)據(jù)表　/μm

從試驗數(shù)據(jù)中我們得出黃丹水電站機組協(xié)聯(lián)曲線具有的一個特點：就是當(dāng)機組導(dǎo)葉開度大于75%以后，槳葉開度不應(yīng)過大；若槳葉開度過大，雖然出力有所增加，但機組振動、聲音加大，水輪機效率相對減小。導(dǎo)葉開度大于90%后，槳葉開度全開并保持不變。

通過以上步驟分析比較后選出各特定水頭下導(dǎo)葉開度相對應(yīng)的最佳槳葉開度并進行整理，得出機組新協(xié)聯(lián)曲線。機組協(xié)聯(lián)曲線修改前后情況見表6、7。

表6　機組原協(xié)聯(lián)曲線參數(shù)表

表7　機組新協(xié)聯(lián)曲線參數(shù)表

通過此次試驗，我們將機組原協(xié)聯(lián)曲線進行了普遍修正。對修正后的協(xié)聯(lián)曲線進行觀察后得知：在同樣的導(dǎo)葉開度條件下，該協(xié)聯(lián)曲線使機組運行工況得到了很好的改善。尤其在高水頭高負(fù)荷區(qū)域運行時，機組間斷性“錘擊”振動噪聲消除，機組各部擺度均明顯降低，有利于機組安全穩(wěn)定運行。所修正的協(xié)聯(lián)曲線與后來請制造廠家重新計算給出的機組協(xié)聯(lián)曲線相吻合。

4結(jié)語

黃丹水電站三臺機組軸流轉(zhuǎn)槳式機組通過協(xié)聯(lián)曲線的修正，消除了機組在高負(fù)荷區(qū)域出現(xiàn)的異常振動，改善了機組運行工況，明顯提高了機組的運行穩(wěn)定性和水輪機效率。由此可見，采取協(xié)聯(lián)曲線修正的手段，是改善軸流轉(zhuǎn)槳式水輪發(fā)電機組運行工況的重要措施之一。

應(yīng)該注意的是：由于機組制造、安裝和流道等方面因素的影響，每臺機組的自動運行協(xié)聯(lián)曲線都有細(xì)微的差別，不能一味按照廠家提供的協(xié)聯(lián)曲線整定。應(yīng)針對其實際情況，經(jīng)現(xiàn)場試驗驗證其是否為機組的最優(yōu)協(xié)聯(lián)曲線并進行修正，從而使機組的運行工況達(dá)到最優(yōu)。

(責(zé)任編輯：李燕輝)

曾仕釗(1973-)，男，四川沐川人，副廠長，工程師，從事水電廠生產(chǎn)運行與技術(shù)管理工作.

作者簡介:

文章編號:1001-2184(2016)02-0087-06

文獻(xiàn)標(biāo)識碼:B

中圖分類號:TV734.4;TV7;TV737;TV734

收稿日期:2015-12-12