高廟103 D典型定向井復(fù)雜處理技術(shù)探索

劉葵業(yè)，胡家森，劉秋霞，勞達(dá)紜，張 艷

（1.中石化西南石油工程有限公司廣西鉆井分公司，南寧530023；2.長(zhǎng)江大學(xué)油氣鉆采工程湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢430100）

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高廟103 D典型定向井復(fù)雜處理技術(shù)探索

劉葵業(yè)1，胡家森1，劉秋霞1，勞達(dá)紜1，張 艷2

（1.中石化西南石油工程有限公司廣西鉆井分公司，南寧530023；2.長(zhǎng)江大學(xué)油氣鉆采工程湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢430100）

摘要：川西高廟區(qū)塊巖性疏松，成巖作用差，膠結(jié)差，泥巖發(fā)育，易發(fā)生井壁垮塌等復(fù)雜情況。鉆井液密度偏低可能造成井壁的不穩(wěn)定，發(fā)生垮塌。沙溪廟組砂巖的滲透性較好，鉆井中遇到泥巖較發(fā)育就易水化膨脹掉塊，造成井壁失穩(wěn)。高廟103 D井鉆進(jìn)至沙溪廟組，前期出現(xiàn)掉塊，鉆井液密度由1.74 g/cm3經(jīng)5次上提至2.13 g/cm3，上提鉆井液密度滯后，失去了維持泥巖穩(wěn)定的最佳時(shí)機(jī)，最終鉆井液密度上提至2.13 g/cm3無法恢復(fù)井下穩(wěn)定，導(dǎo)致填井側(cè)鉆。側(cè)鉆后，井下再次出現(xiàn)復(fù)雜狀況一直持續(xù)到完鉆，給施工造成無法挽回的損失。通過詳細(xì)分析高廟103 D井前后復(fù)雜的基本情況，并分析出現(xiàn)復(fù)雜的原因以及處理過程，最后提出施工的經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)和建議。

關(guān)鍵詞：定向井；復(fù)雜情況；技術(shù)探索

1 施工簡(jiǎn)況

高廟103 D井位于四川省綿陽市涪城區(qū)吳家鎮(zhèn)涌泉村6組，是中石化西南油氣分公司布置在西坳陷梓潼凹陷南東坡的1口評(píng)價(jià)井。高廟103 D井原井號(hào)綿陽21 D井，后歸入高廟區(qū)塊，設(shè)計(jì)垂深3 101 m，斜深3 666 m，實(shí)際完鉆垂深3 111 m，斜深3 721 m。該井施工困難，從井深2 410 m開始造斜，2014-01-11鉆進(jìn)至3 311.31 m井下發(fā)生復(fù)雜。因井下復(fù)雜情況難以恢復(fù)，2014-01-26填井至井深2 430 m，2014-01-29從井深2 434 m側(cè)鉆，側(cè)鉆后井下一直不正常，艱難施工，于2014-05-16鉆進(jìn)至井深3 721 m完鉆，井斜70°。高廟103 D井設(shè)計(jì)鉆井周期66 d，設(shè)計(jì)完井周期78 d，實(shí)際鉆井周期182.12 d，實(shí)際完井周期211.17 d，超設(shè)計(jì)鉆井周期116.12 d，超設(shè)計(jì)完井周期133.17 d，因井下復(fù)雜，給該井的施工造成無法挽回的損失。

該井井身結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)、井斜數(shù)據(jù)、中靶數(shù)據(jù)如表1～3所示。

表1　井身結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)

表2　井斜數(shù)據(jù)

表3　定向井中靶數(shù)據(jù)

2 復(fù)雜處理綜述

2.1 填井前處理分析

2.1.1 井下現(xiàn)象

高廟103 D井于井深2 851～2 856 m進(jìn)行取心作業(yè)，取心后組合鉆具下鉆鉆進(jìn)至井深2 960 m進(jìn)入下沙溪廟組。2014-01-03，鉆進(jìn)至井深3 078 m頂驅(qū)轉(zhuǎn)矩升高，由6～8 k N·m上提至7～11 k N·m，在用鉆井液密度1.74 g/cm3。短程起下鉆25柱過程中井下出現(xiàn)異常，短程起鉆倒劃眼井段2 880～3 078 m，短程下鉆劃眼井段2 883～3 078 m，上調(diào)鉆井液密度至1.78 g/cm3繼續(xù)鉆進(jìn)。鉆進(jìn)至井深3 224 m，有蹩停頂驅(qū)現(xiàn)象（轉(zhuǎn)矩15 k N·m），接立柱上提下放鉆具困難，短起下5柱，因短程起鉆倒劃眼困難，反復(fù)蹩停頂驅(qū)（轉(zhuǎn)矩18 k N·m），倒劃眼起鉆通井。

通井至井深2 910 m遇阻，劃眼困難，經(jīng)常蹩停頂驅(qū)。劃眼參數(shù)：鉆壓20 k N，轉(zhuǎn)矩18 k N·m，排量33～35 L/s，轉(zhuǎn)速60 r/min，振動(dòng)篩有大掉塊及大量細(xì)砂返出，劃眼28 h到底，用稠漿大排量循環(huán)排砂，上調(diào)鉆井液密度至1.85 g/cm3。上調(diào)鉆井液密度后井下復(fù)雜有所好轉(zhuǎn)，但出現(xiàn)異?，F(xiàn)象：因上提下放困難，在正常懸重1 000 k N的條件下，嘗試上提至懸重1 500 k N，下壓至懸重500 k N，均未脫，放至正常懸重，開頂驅(qū)旋轉(zhuǎn)正常，未出現(xiàn)蹩?，F(xiàn)象，并且劃眼相對(duì)正常，蹩停少，倒劃眼常蹩停，起鉆遇掛現(xiàn)象嚴(yán)重。

在井下復(fù)雜情況未能完全處理的情況下，循環(huán)加重鉆井液密度至1.90 g/cm3，在艱難中繼續(xù)鉆進(jìn)至3 311.31 m（鉆進(jìn)中反復(fù)蹩停頂驅(qū)，倒劃眼困難），循環(huán)泥漿起鉆。倒劃眼起鉆至3 178 m卡鉆，懸重在200～1 100 k N（正常懸重1 000 k N）之間上下活動(dòng)鉆具，鉆具未動(dòng)，設(shè)定轉(zhuǎn)矩18 k N·m，反復(fù)蹩頂驅(qū)，上調(diào)設(shè)定轉(zhuǎn)矩21 k N·m，懸重在200～1 600 k N之間上下活動(dòng)鉆具，中途注入密度2.20 g/cm3，黏度滴流的稠漿循環(huán)排砂，振動(dòng)篩處返出部分大掉塊及細(xì)砂?？ㄣ@12 h后，鉆具蹩開，解卡，緩慢倒劃眼起鉆。

2.1.2 復(fù)雜前后使用的鉆具組合

1） 井深3 224 m以前使用的鉆進(jìn)鉆具組合：?215.9mm P D C鉆頭＋?172mm不帶扶正器螺桿＋14根加重鉆桿＋24柱鉆桿＋29根加重鉆桿＋鉆桿

2） 井深3 224 m井下出現(xiàn)復(fù)雜，起鉆通井鉆具組合：?215.9mm三牙輪鉆頭＋14根加重鉆桿＋24柱鉆桿＋29根加重鉆桿＋鉆桿

3） 通井結(jié)束，井深3 224～3 311.31 m鉆進(jìn)鉆具組合：?215.9mm P D C鉆頭＋?172mm不帶扶正器螺桿＋31柱鉆桿＋14柱加重鉆桿＋鉆桿

4） 處理復(fù)雜第1趟通井鉆具組合：?165mm三牙輪鉆頭＋浮閥＋1根加重鉆桿＋?198mm扶正器＋31柱鉆桿＋14柱加重鉆桿＋鉆桿

5） 處理復(fù)雜第2趟通井鉆具組合：?215.9mm三牙輪鉆頭＋浮閥＋1根加重鉆桿＋31柱鉆桿＋14柱加重鉆桿＋鉆桿

6） 處理復(fù)雜第3趟通井鉆具組合：?165mm引子＋浮閥＋1根加重鉆桿＋31柱鉆桿＋14柱加重鉆桿＋鉆桿

2.1.3 處理復(fù)雜步驟

1） ?165mm三牙輪鉆頭＋?198mm扶正器＋鉆桿通井。

通井下鉆至井深2 856 m主動(dòng)劃眼，劃眼至井深2 888 m，頂驅(qū)常蹩停，井段2 970～2 976 m、2 992～3 005 m、3 064～3 084 m劃眼艱難，停泵上提鉆具遇掛嚴(yán)重，出口有大量細(xì)砂和部分大掉塊返出。劃眼井段3 150.5～3 179.5 m阻卡最嚴(yán)重，采取每次閃放鉆具3 cm左右劃眼，反復(fù)蹩停，多次懸重在250～1 700 k N（正常懸重1 000 k N）活動(dòng)，震擊器工作多次，多次釋放轉(zhuǎn)矩，大拉力上提鉆具提脫，劃眼至井深3 182 m，為避免卡鉆，倒劃眼起鉆，井深3 119 m后正常起鉆。

2） ?215.9mm三牙輪鉆頭＋鉆桿通井。

通井下鉆至2 912 m遇阻劃眼，劃眼過程中，井段2 991～2 993 m、3 190～3 194 m、3176～3 179m反反復(fù)復(fù)蹩停頂驅(qū)，多次卡鉆，劃眼過后的井段倒劃眼依舊艱難。井段3 179～3 176 m、3 194～3 190 m經(jīng)常蹩停頂驅(qū)，懸重在250～1 600 k N上下活動(dòng)鉆具，劃眼至井深3 205 m短程起鉆至直井段，再下鉆劃眼，下鉆至井深2 974 m遇阻，劃眼至3 143 m無法繼續(xù)，起鉆。

3） ?165mm引子（球形接頭，與鉆桿接頭尺寸一致）＋鉆桿通井。

通井下鉆至2 943 m遇阻劃眼，劃眼過程中，頂驅(qū)反反復(fù)復(fù)蹩停，劃眼至3 057 m發(fā)生卡鉆，上提最高1 800 k N未提脫，施加轉(zhuǎn)矩后，活動(dòng)解卡。

2.2 填井后處理分析

2.2.1 井下現(xiàn)象描述

填井后，從井深2 434 m側(cè)鉆，在用鉆井液密度2.06 g/cm3，鉆進(jìn)至井深2 839.09 m，井下出現(xiàn)異常，未能正常上提下放，劃眼后繼續(xù)鉆進(jìn)，井深2 868.29 m準(zhǔn)備接立柱，停泵上提下放困難，劃眼3 h無好轉(zhuǎn)，起鉆第1次通井。通井至井深2 660 m主動(dòng)劃眼，井深2 740 m出現(xiàn)蹩停頂驅(qū)現(xiàn)象，劃眼到底循環(huán)排砂，注入密度2.40 g/cm3，黏度滴流的稠漿19 m3，有大量6 cm×4 cm×1 cm的掉塊返出，高峰時(shí)鋪振動(dòng)篩3/4左右，掉塊以上沙溪廟新鉆地層巖性為主。

鉆進(jìn)至井深3 012.46 m，起鉆第2次通井，注入密度2.42 g/cm3，黏度滴流的稠漿14 m3，振動(dòng)篩返出大量細(xì)砂及少量4 cm×3 cm×1 cm掉塊，掉塊以上沙溪廟新鉆地層巖性為主，井下復(fù)雜屬于掉塊及巖屑床所致。

自第2次通井之后，一直到該井完鉆，井下一直不正常，鉆進(jìn)艱難，每鉆進(jìn)幾十米起鉆通井1次，并且通井后不一定有效，通過反復(fù)更換鉆具組合，反復(fù)通井，艱難完鉆，完鉆井深3 721 m。從井深2 434 m開始側(cè)鉆，至完鉆，所采用的動(dòng)力組合如表4。

表4　填井后起下鉆情況（2014年）

2.2.2 處理復(fù)雜鉆具組合

1） 側(cè)鉆第1趟掃塞鉆進(jìn)組合：?215.9mm三牙輪鉆頭＋接頭＋浮閥＋?127mm加重鉆桿1根＋?198mm扶正器＋?127mm鉆桿46柱1根（含旁通閥）＋?127mm加重鉆桿41根（?165mm隨鉆震擊器）＋?127mm鉆桿。

2） 側(cè)鉆常規(guī)鉆進(jìn)組合：?215.9mm P D C鉆頭＋?172mm×1.00°或（1.25°、1.50°）單彎螺桿＋浮閥＋M W D短節(jié)＋?127mm無磁承壓鉆桿1根＋?127mm鉆桿35～46柱（含旁通閥）＋?139.7mm加重鉆桿29根＋?139.7mm鉆桿。

3） 側(cè)鉆不帶動(dòng)力鉆具組合：?215.9mm三牙輪鉆頭＋浮閥＋?165mm短鉆鋌1根×2.54 m＋?198mm扶正器＋?127mm加重鉆桿2根＋?127mm鉆桿45柱2根（含旁通閥）＋接頭＋?139.7mm加重鉆桿29根＋?139.7mm鉆桿。

2.2.3 處理復(fù)雜措施

針對(duì)井下的復(fù)雜情況，前后采取的應(yīng)對(duì)措施：

1） 下鉆一般采取2種方式：閃放下壓鉆具300～500 k N停止，待鉆壓恢復(fù)正產(chǎn)后繼續(xù)；從井深2 800 m左右開始劃眼。

2） 為提升排量，把井深2 200 m以上的?127mm鉆桿更換為?139.7mm鉆桿；把單泵?170mm的排量改成雙泵?130mm的排量，通井使用1個(gè)泵?170mm＋1個(gè)泵?130mm的排量。

3） 最初使用1.5°自帶?212mm扶正器的螺桿，隨井下復(fù)雜情況加重，先改用1.25°自帶?202mm扶正器的螺桿，再使用1.25°不帶扶正器的螺桿，仍然蹩停嚴(yán)重，再改用1.0°不帶扶正器的螺桿，從井深3 622 m不使用螺桿，井下復(fù)雜情況沒有明顯改觀。

4） 用于通井、鉆進(jìn)的欠尺寸扶正器均使用銅鋁合金焊“疙瘩”防磨帶。

5） 鉆進(jìn)井段3 479～3 577 m，組合中分別在井深2 620、2 910、3 100、3 300 m左右加?203mm錐形接頭。

6） 井深2 500 m以下的?127mm鉆桿磨損嚴(yán)重，接頭磨損最嚴(yán)重的只有?137mm（標(biāo)準(zhǔn)?165mm），共倒換?127mm鉆桿2次。

3 井下復(fù)雜原因分析

3.1 填井前復(fù)雜原因分析

3.1.1 復(fù)雜性質(zhì)

通過3趟簡(jiǎn)單的鉆具組合通井，均未能到井底，并且有以下現(xiàn)象：劃眼頂驅(qū)蹩停相對(duì)較少，倒劃眼頂驅(qū)經(jīng)常性蹩停。因井下復(fù)雜，劃眼經(jīng)常卡鉆，反復(fù)大拉力提拉鉆具，頂驅(qū)蹩停時(shí)，正常懸重1 000 k N左右，多次下壓至200 k N，上提至正常懸重再開頂驅(qū)，都能蹩開。停頂驅(qū)開泵上提、下放困難，開頂驅(qū)可以活動(dòng)鉆具。井深2 950 m之后劃眼第1次相對(duì)容易，劃過的井段無好轉(zhuǎn)，倒劃眼困難，第2次劃眼比第1次困難。劃眼過后，不開頂驅(qū)，鉆具無法上下活動(dòng)，并且劃眼過程中前期一直有掉塊和細(xì)砂源源不斷地排出，如圖1所示。通過這些現(xiàn)象，以及填井后鉆井液密度達(dá)到2.20 g/cm3才能穩(wěn)定井壁，說明填井前井下已失穩(wěn)坍塌，并且坍塌的掉塊很大，結(jié)構(gòu)基本還維持著井壁，但實(shí)際與地層脫離，所以鉆具往下劃眼第1次相對(duì)第2次要容易，劃眼過的地方掉塊浮動(dòng)，抱住鉆具，造成劃眼越來越復(fù)雜［1-2］。因反復(fù)大拉力提拉鉆具，在曲率大的井段出現(xiàn)了不連續(xù)段的鍵槽，以致造成最后無法劃眼。

圖1　填井前常出現(xiàn)的掉塊

3.1.2 復(fù)雜原因分析

鉆進(jìn)至井深2 960 m進(jìn)入下沙溪廟后，在用鉆井液密度1.74 g/cm3偏低，造成井壁失穩(wěn)，前期部分井段出現(xiàn)“大肚子”，上調(diào)鉆井液密度至1.78 g/cm3繼續(xù)鉆進(jìn)，鉆進(jìn)至3 224 m頂驅(qū)蹩?，F(xiàn)象逐漸加重，起鉆通井。通井不正常，上調(diào)鉆井液密度至1.85 g/cm3，劃眼情況有所好轉(zhuǎn)。起鉆更換鉆進(jìn)組合鉆進(jìn)至井深3 236.16 m頂驅(qū)蹩停現(xiàn)象不斷加深，頂驅(qū)轉(zhuǎn)矩由15 k N·m上提至18 k N·m無法繼續(xù)鉆進(jìn)，把鉆井液加重至1.90 g/cm3，提高密度后可帶病鉆進(jìn)，直至鉆進(jìn)至井深3 311.31 m起鉆通井，起鉆過程發(fā)生卡鉆，12 h后解卡。鉆井液密度由1. 74 g/cm3上提至1.78 g/cm3再上提至1.85 g/cm3再上提至1.90 g/ cm3，井壁已經(jīng)在慢慢地發(fā)生坍塌，直至通井期間將鉆井液密度上提至2.15 g/ cm3，井下已經(jīng)無法重新建立平衡。

3.2 填井后復(fù)雜原因分析

3.2.1 復(fù)雜性質(zhì)

填井后，從井深2 434 m側(cè)鉆2 868.29 m接立柱異常后，通井有大量掉塊返出，掉塊以上沙溪廟新鉆地層巖性為主，在用鉆井液密度2.07 g/cm3不能平衡井壁，所以初期系掉塊引起的復(fù)雜。

鉆進(jìn)至井深3 012.46 m，起鉆第2次通井，返出大量細(xì)砂及少量掉塊，井下復(fù)雜屬于掉塊及巖屑床所致。

逐漸上提鉆井液密度至2.25 g/cm3，井下相對(duì)正常，但始終難以順利鉆進(jìn)，起下鉆困難，正倒劃眼經(jīng)常蹩停，并且用于通井、鉆進(jìn)的欠尺寸扶正器均使用銅鋁合金焊“疙瘩”防磨帶出現(xiàn)磨痕。鉆進(jìn)井段3 479～3 577 m，組合中分別在井深2 620、2 910、3 100、3 300 m左右加?203mm錐形接頭，接頭也出現(xiàn)磨痕。井深2 500 m以下的?127mm鉆桿磨損嚴(yán)重，接頭磨損最嚴(yán)重的只有?137mm（標(biāo)準(zhǔn)?165mm），共倒換?127mm鉆桿2次，說明井下存在較為嚴(yán)重的鍵槽［3］。

3.2.2 復(fù)雜原因分析

從側(cè)鉆點(diǎn)2 434 m至井深3 060 m，鉆井液密度2.13 g/cm3，鉆進(jìn)中頂驅(qū)反復(fù)蹩停，上提鉆井液密度至2.25 g/cm3，井下相對(duì)正常，說明鉆井液密度2.13 g/cm3不足以穩(wěn)定井壁，造成井壁失穩(wěn)，出現(xiàn)掉塊。

鉆進(jìn)至3 540 m，造斜點(diǎn)2 434 m，造斜段＋穩(wěn)斜段共計(jì)1 106 m，造斜段＋穩(wěn)斜段過長(zhǎng)，井斜處在1～71°；地層巖性為泥砂巖互層，在井斜超過45°后，盡管密度足夠，但也無法根除掉塊；且因鉆進(jìn)期間因螺桿和儀器影響，壓耗達(dá)8～10MPa，造成排量較小，加之“大肚子”影響，帶砂困難，從而造成蹩頂驅(qū)、起下阻卡等情況

由于井壁不穩(wěn)造成“糖葫蘆”井眼，同時(shí)因長(zhǎng)時(shí)間施工、多次起下鉆后形成了鍵槽，造成無法正常起下鉆［4］。

4 建議

4.1 經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)

高廟103 D井設(shè)計(jì)鉆井周期66 d，設(shè)計(jì)完井周期78 d，實(shí)際鉆井周期182.12 d，實(shí)際完井周期211.17 d，超設(shè)計(jì)鉆井周期116.12 d，超設(shè)計(jì)完井周期133.17 d，雖然井下復(fù)雜給該井的施工造成無法挽回的損失，在無法改變井下復(fù)雜的情況下，通過各種努力，仍然完成了該井的施工，部分經(jīng)驗(yàn)具有推薦意義。

1） 川西的井采用?139.7mm鉆桿在上部的情況很少，但高廟103 D井為提升排量，把井深2 200 m以上的?127mm鉆桿更換為?139.7mm鉆桿；把單泵?170mm的排量改成雙泵?130mm的排量，通井使用1個(gè)泵?170mm＋1個(gè)泵?130mm的排量，大幅提高了施工過程中的排量。

2） 最初使用1.5°自帶?212mm扶正器的螺桿，隨井下復(fù)雜情況加重，先改用1.25°自帶?202mm扶正器的螺桿，再使用1.25°不帶扶正器的螺桿，仍然蹩停嚴(yán)重，再改用1.0°不帶扶正器的螺桿，從井深3 622 m不使用螺桿，井下復(fù)雜情況沒有明顯改觀。通過變換鉆具組合能減輕井下復(fù)雜。

3） 用于通井、鉆進(jìn)的欠尺寸扶正器均使用銅鋁合金焊“疙瘩”防磨帶，有利于在鍵槽、大肚子等地方順利通過。

4） 鉆進(jìn)井段3 479～3 577 m，組合中分別在井深2 620、2 910、3 100、3 300 m左右加?203mm錐形接頭，在鍵槽不是太深的情況，對(duì)井下復(fù)雜有一定作用。

4.2 建議措施

根據(jù)高廟103 D定向井在施工過程中的復(fù)雜情況的，結(jié)合定向井施工的一些研究，提出一些定向井的復(fù)雜預(yù)防措施建議。

4.2.1 科學(xué)合理的鉆井設(shè)計(jì)

該井設(shè)計(jì)鉆井液密度最高1.80 g/cm3，實(shí)際鉆井液密度2.25 g/cm3才能穩(wěn)住井壁，先撇開2.25 g/cm3是否偏高，但1.80 g/cm3的鉆井液密度針對(duì)高廟區(qū)塊的這種井身結(jié)構(gòu)的定向井，是比實(shí)際偏低了很多［5］。在鉆井工程施工中，設(shè)計(jì)與實(shí)際符合程度越高，施工越安全順利，反之，施工越困難。高廟103 D井是高廟區(qū)塊上的1口評(píng)價(jià)井，這種井身結(jié)構(gòu)的定向井鉆前可參考的資料少，地質(zhì)條件預(yù)測(cè)不準(zhǔn)確，鉆井過程中實(shí)際偏離了設(shè)計(jì)，出現(xiàn)井下復(fù)雜情況，未能準(zhǔn)確把握井下復(fù)雜情況的性質(zhì)，是不能安全快速處理井下復(fù)雜情況的原因［6］。

4.2.2 合理使用震擊器

高廟區(qū)塊巖性疏松，成巖作用差，膠結(jié)差，泥巖發(fā)育，易發(fā)生井壁垮塌等復(fù)雜情況，在鉆進(jìn)中遇到復(fù)雜地層，可在鉆鋌之間或鉆鋌與鉆桿之間接上震擊器，一旦遇卡，可以馬上上擊或下?lián)艚饪ā?/p>

4.2.3 果斷填井側(cè)鉆

高廟103 D井前期復(fù)雜情況無法處理，填井后側(cè)鉆，雖然側(cè)鉆井下還是出現(xiàn)了復(fù)雜，但如果鉆井液密度上提及時(shí)，前期就可以穩(wěn)住井壁，那么側(cè)鉆后的復(fù)雜或許可以避免。

4.2.4 科學(xué)合理使用設(shè)備

頂驅(qū)裝置的使用在很大程度上提高了處理井下復(fù)雜情況的能力，使用帶有頂驅(qū)裝備的鉆機(jī)施工該種定向井，可以倒劃眼起鉆，能有效地破壞已形成的巖屑床，對(duì)降低施工風(fēng)險(xiǎn)、加快定向井施工進(jìn)度發(fā)揮了重要作用［7］。

4.2.5 加強(qiáng)井眼的凈化

由于定向井造斜段井斜變化大，井眼難清潔，同時(shí)在定向井中巖屑重力效應(yīng)影響了井眼清潔，再者，小井眼環(huán)空間隙小，泵壓高，因排量受限，施工中易形成巖屑床，進(jìn)一步增加磨阻和井下復(fù)雜情況發(fā)生的幾率，此時(shí)，鉆井液流變性和攜巖清砂能力顯得更加重要［8］。

4.2.6 加強(qiáng)井塌的預(yù)防

適當(dāng)提高鉆井液黏度、切力，盡可能降低失水量并形成致密的泥餅，補(bǔ)加防塌劑，增強(qiáng)鉆井液的防塌能力。井塌嚴(yán)重出現(xiàn)較大尺寸掉塊時(shí)，可加大鉆頭水眼，用高泵壓、大排量洗井，將坍塌的巖塊帶出［9］。若遇起下鉆卡阻現(xiàn)象時(shí)，采用倒劃眼措施，直到井眼暢通、起下鉆無遇卡阻現(xiàn)象為止。

4.2.7 鉆進(jìn)過程中加強(qiáng)活動(dòng)鉆具

1） 在大斜度定向井中要有計(jì)劃地進(jìn)行短程起下作業(yè)，以起到破壞巖屑床、清洗井壁的效果。在大斜度井眼里，鉆桿緊貼下井壁，鉆具上下活動(dòng)時(shí)，鉆桿接頭部分能刮開已形成的巖屑沉積床，使巖屑沉積床散開到環(huán)空鉆井液中，便于鉆井液帶出井口，從而有助于井眼凈化［10］。

2） 盡量減少鉆進(jìn)過程中鉆井液靜止的時(shí)間。接單根和其他不能正常循環(huán)鉆井液的情況下，鉆井液巖屑量很容易下沉到下井壁，停的時(shí)間越長(zhǎng)，沉積越徹底，因此應(yīng)該盡量避免這種情況的發(fā)生。

3） 滑動(dòng)鉆進(jìn)時(shí)，最后1個(gè)單根剩下2～3 m時(shí)盡可能采用復(fù)合鉆進(jìn)的方式鉆進(jìn)，鉆完1個(gè)單根應(yīng)進(jìn)行1～2次劃眼，然后下放到底，再接上單根后測(cè)斜，能有利于攜帶巖屑。在造斜率允許的條件下盡量多采用復(fù)合方式鉆進(jìn)，這樣既可改善井眼的平滑性，又可促進(jìn)鉆屑的返出［11］。

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Temple Complex Processing Technology to Explore Typical Directional Well of Gaomiao 103 D

LIU K uiye1，HU Jiasen1，LIU Qiuxia1，LAO Dayun1，ZHANG Yan2
（1. Guɑngxi Drilling Compɑny，Southwest Petroleum Engineering Compɑny，Nɑnning 530000，Chinɑ；2. Hubei Proυince Key Lɑborɑtory of Oil ɑnd Gɑs Drilling Engineering，Yɑngtze Uniυersity，Wuhɑn 430100，Chinɑ）

Abstract：The Western Sichuan Gao Miao block is of loose lithology，poor diagenesis，poor cementation，shale，troubleso me hole collapse. The low drilling fluid density may cause wellbore instability，collapse. The permeability of the Shaxi Tem ple of sandstone mudstone is better，development encountered during drilling，is hydrated expansion off block，causing the borehole wallinstability. To Shaxi 103 D well drilling，Gao Miao Tem ple group，the early emergence of blocked，drilling fluid density fro m 1.74 g/cm3，after five times adjusting，up to 2.13 g/cm3，put on the drilling fluid density is lagging behind，lost the best opportunity to maintain stable mudstone，the final drilling fluid density to 2.13 g/cm3could not be restored well stably，leading to fill sidetracking. Lateral drilling，dow nhole again com plex continued to finish drilling，cause irreparable da mage to the construction.In this paper，the basic condition of the detailed analysis of 103 D well before and after Gao miao com plex，and the analysis of com plex causes and treatment process，and finally puts forward the construction experience and lessons and suggestions.

Key Words：directional well；com plicated situation；technology exploration

作者簡(jiǎn)介：劉奎業(yè)（1971-），男，廣西南寧人，工程師，主要從事鉆井工程技術(shù)管理工作，E-mail：309189846 @ qq.com。

基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金“頁巖氣開發(fā)條件下泥頁巖井壁穩(wěn)定與破裂機(jī)理研究”（51174036）

收稿日期：2015-07-06

文章編號(hào)：1001-3482（2016）01-0070-07

中圖分類號(hào)：T E921

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

doi：10.3969/j.issn.1001-3482.2016.01.016