考慮故障特性和保護(hù)約束條件的分布式電源準(zhǔn)入容量研究

賈耕濤， 翟 學(xué), 楊雪瑞

(1. 國家電網(wǎng)上海市電力公司 信息通信公司，上海 200120；2. 湖北省電力勘測設(shè)計(jì)院，湖北 武漢 430040； 3. 國家電網(wǎng)東北電力調(diào)控分中心，遼寧 沈陽 110180)

考慮故障特性和保護(hù)約束條件的分布式電源準(zhǔn)入容量研究

賈耕濤1， 翟 學(xué)2, 楊雪瑞3

(1. 國家電網(wǎng)上海市電力公司 信息通信公司，上海 200120；2. 湖北省電力勘測設(shè)計(jì)院，湖北 武漢 430040； 3. 國家電網(wǎng)東北電力調(diào)控分中心，遼寧 沈陽 110180)

為了保證分布式電源接入后繼電保護(hù)裝置可靠運(yùn)行，在不改變保護(hù)配置的要求下需要確定分布式電源的準(zhǔn)入容量。結(jié)合分布式電源自身的控制策略，對雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)和光伏電站的短路電流特性進(jìn)行分析，然后計(jì)算在配電網(wǎng)同一并網(wǎng)點(diǎn)分別接入同步發(fā)電機(jī)、雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)和光伏電站時(shí)的準(zhǔn)入容量，確定3種分布式電源準(zhǔn)入容量的大小關(guān)系。算例結(jié)果表明：準(zhǔn)入容量與各分布式電源的短路電流特性相關(guān)，且受其控制策略的影響，因此在準(zhǔn)入容量的計(jì)算中不能用同步發(fā)電機(jī)代替其他形式的分布式電源，必須考慮其具體類型和自身控制策略。該結(jié)論為實(shí)際工程應(yīng)用提供了理論指導(dǎo)。

分布式電源準(zhǔn)入容量；雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)；光伏電站；短路電流特性

為了應(yīng)對傳統(tǒng)能源的短缺和日益嚴(yán)峻的環(huán)境污染問題，中國“十三五”規(guī)劃提出要逐步提高風(fēng)電、光伏等清潔能源發(fā)電裝機(jī)容量在中國總體發(fā)電裝機(jī)容量中的占比，并初步提出了具體的計(jì)劃與要求[1]。風(fēng)電、光伏等分布式電源(Distributed Generator，DG)的并網(wǎng)提高了電網(wǎng)供電的可靠性、靈活性，同時(shí)也給傳統(tǒng)電網(wǎng)帶來了一些不利影響。

分布式電源的接入，使傳統(tǒng)配電網(wǎng)由單電源結(jié)構(gòu)變?yōu)槎嚯娫唇Y(jié)構(gòu)，并且分布式電源與傳統(tǒng)同步發(fā)電機(jī)的短路電流特性存在較大差別，對傳統(tǒng)配電網(wǎng)繼電保護(hù)有一定的影響。隨著分布式電源并網(wǎng)容量的增加，其對配電網(wǎng)原有保護(hù)的影響越來越大，可能導(dǎo)致含分布式電源的配電網(wǎng)繼電保護(hù)不能滿足要求。因此，在分布式電源接入的規(guī)劃階段，必須考慮分布式電源對繼電保護(hù)的影響，即需要確定分布式電源在繼電保護(hù)約束下的準(zhǔn)入容量，為規(guī)劃提供技術(shù)支持[2]。

對分布式電源在繼電保護(hù)約束條件下的準(zhǔn)入容量研究已取得一定成果。文獻(xiàn)[2]探討了在滿足繼電保護(hù)可靠動作的前提下配電網(wǎng)允許接入的分布式電源的最大容量，提出一種考慮配電網(wǎng)保護(hù)動作和分布式電源短路電流衰減特性影響的分布式電源準(zhǔn)入容量的分析方法。文獻(xiàn)[3-4]為了研究配電網(wǎng)中分布式電源的最大準(zhǔn)入容量，建立了同步發(fā)電機(jī)型的分布式電源，分析配電網(wǎng)各個(gè)母線對分布式電源的準(zhǔn)入容量以及限制因素。文獻(xiàn)[5]描繪了在線路不同位置發(fā)生三相短路故障時(shí)分布式電源接入前后電流對比曲線。利用三段式電流保護(hù)約束條件,在不修改原有保護(hù)配置的前提下得出了最佳容量比。文獻(xiàn)[2-5]中研究的分布式電源計(jì)算模型都是用同步發(fā)電機(jī)代替的，沒有對其他類型的分布式電源進(jìn)行分析。

文獻(xiàn)[6]指出與傳統(tǒng)同步發(fā)電機(jī)相比，光伏電站的短路電流特性有很大差異，且受到光伏電站低電壓穿越控制策略的影響，考慮光伏電站的短路電流特性，提出在不改變原有保護(hù)的條件下確定光伏電站準(zhǔn)入容量的方法。

文獻(xiàn)[7]建立了恒功率并網(wǎng)控制策略下的逆變型分布式電源輸出模型，推導(dǎo)含逆變型分布式電源的短路電流計(jì)算公式，進(jìn)而在保護(hù)配置不做出調(diào)整的條件下求得多個(gè)特定接入點(diǎn)處的逆變型分布式電源的最大準(zhǔn)入容量。該文未述及低電壓穿越控制策略的影響。文獻(xiàn)[8]討論了配電網(wǎng)某一母線處分布式電源的準(zhǔn)入容量以及一定容量分布式電源的最佳并網(wǎng)位置，在算例部分采用的是雙饋異步風(fēng)力發(fā)電機(jī)(doubly-fed induction generator，DFIG)，但是沒有考慮DFIG的控制策略。

從已有的研究來看，在繼電保護(hù)約束條件下對分布式電源準(zhǔn)入容量的計(jì)算大多是以同步發(fā)電機(jī)為原型的，對風(fēng)電和光伏的準(zhǔn)入容量分析不多，且沒有考慮風(fēng)電、光伏自身的控制策略。

筆者結(jié)合風(fēng)電、光伏的具體控制策略，介紹雙饋異步風(fēng)力發(fā)電機(jī)、光伏電站短路電流特性及短路電流計(jì)算方法。分別以同步發(fā)電機(jī)、DFIG和光伏電站為分布式電源模型對配電網(wǎng)中某一位置的準(zhǔn)入容量進(jìn)行分析，并得到3種類型分布式電源的準(zhǔn)入容量的關(guān)系。

1 電流保護(hù)對分布式電源容量的約束

傳統(tǒng)的配電網(wǎng)比較簡單，其結(jié)構(gòu)為單電源輻射型網(wǎng)絡(luò)，配電網(wǎng)采取的保護(hù)配置通常是三段式的電流保護(hù)，按照繼電保護(hù)相關(guān)規(guī)程，10 kV饋線保護(hù)一般配置三段式電流保護(hù)，即I段瞬時(shí)電流速斷保護(hù)，II段定時(shí)限電流保護(hù)，III段過電流保護(hù)。I段按躲過線路末端最大三相短路電流整定，II段與下級線路的I段保護(hù)配合，III段主要躲過線路的最大負(fù)荷電流整定[9]。含DG的10 kV典型配電網(wǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示，保護(hù)1，2，3，4都是電流保護(hù)，DG從母線B處并網(wǎng)。

分別從DG接入點(diǎn)的下游、上游和相鄰饋線電流保護(hù)3個(gè)方面分析DG接入后帶來的影響及對DG接入容量的約束。

圖1 含DG的10 kV配電網(wǎng)結(jié)構(gòu)

1.1 DG并網(wǎng)點(diǎn)下游的保護(hù)

如圖1所示，保護(hù)2處于DG并網(wǎng)點(diǎn)下游，當(dāng)線路BC的下級線路首端K1處發(fā)生故障，DG的接入對流過保護(hù)2的電流有助增作用，導(dǎo)致流過保護(hù)2的故障電流增大，當(dāng)DG容量達(dá)到一定量時(shí)，保護(hù)2的I段可能誤動作，此時(shí)，DG準(zhǔn)入容量的約束條件是DG接入后，當(dāng)K1發(fā)生故障時(shí)，保護(hù)2的I段可靠不動作。

若考慮DG能夠提供的最大短路電流，對保護(hù)2進(jìn)行重新整定，則當(dāng)K1發(fā)生故障，保護(hù)2的I段不會失去選擇性而誤動，此時(shí)的約束條件變?yōu)楸Ｗo(hù)2的I段要有最小的保護(hù)范圍，該文選擇線路BC的15%作為保護(hù)2的I段的最小保護(hù)范圍；同時(shí)，保護(hù)2的II段在線路BC末端發(fā)生兩相短路時(shí)，其靈敏度大于1.3。

1.2 DG并網(wǎng)點(diǎn)上游的保護(hù)

如圖1所示，保護(hù)1處于DG并網(wǎng)點(diǎn)上游，當(dāng)DG所在線路的相鄰饋線發(fā)生故障如K2點(diǎn)故障，系統(tǒng)和DG都將向故障點(diǎn)提供故障電流，保護(hù)1處流過DG提供的反向電流，而配電網(wǎng)電流保護(hù)均不能判斷電流方向，當(dāng)DG容量達(dá)到一定時(shí)，可能導(dǎo)致保護(hù)1發(fā)生誤動，此時(shí)，DG準(zhǔn)入容量的約束條件是DG接入后，當(dāng)K2發(fā)生故障時(shí)，保護(hù)1不動作即保護(hù)1的I，II，III段整定值均大于流過保護(hù)1的最大故障電流。

1.3 DG所在線路的相鄰饋線的保護(hù)

如圖1中的保護(hù)3，當(dāng)線路DE首端K3發(fā)生故障，DG的接入使得流過保護(hù)3的故障電流增大，當(dāng)DG容量達(dá)到一定時(shí)，可能導(dǎo)致保護(hù)3的I段誤動作即失去選擇性，此時(shí)，DG準(zhǔn)入容量的約束條件是DG接入后，當(dāng)K3發(fā)生故障時(shí)，保護(hù)3的I段不動作。若考慮DG能夠提供的最大短路電流，對保護(hù)3進(jìn)行重新整定，則當(dāng)K3發(fā)生故障，保護(hù)3的I段不會失去選擇性而誤動，此時(shí)的約束條件變?yōu)楸Ｗo(hù)3的I段要有最小的保護(hù)范圍，該文選擇線路AD的15%作為保護(hù)3的I段的最小保護(hù)范圍；同時(shí)，保護(hù)3的II段在線路BC末端發(fā)生兩端短路時(shí)，其靈敏度大于1.3。

對于文1.1和1.3中的電流保護(hù)III段，DG的接入不會導(dǎo)致保護(hù)失去選擇性[2]。

綜上所述，在滿足繼電保護(hù)要求時(shí)，DG準(zhǔn)入容量的約束條件如下：

1)要求保護(hù)2的I段具有最小的保護(hù)范圍即線路BC的15%，且II段靈敏度大于1.3；

2)要求保護(hù)1的各段整定值均大于DG提供的最大反向電流；

3)要求保護(hù)3的I段具有最小的保護(hù)范圍即線路AD的15%，且II段靈敏度大于1.3。

2 不同DG的短路電流特性分析

前文分析了DG接入圖1中母線B處時(shí)的準(zhǔn)入容量約束條件，顯然，要得到DG的準(zhǔn)入容量，必然涉及到含DG的配電網(wǎng)短路電流計(jì)算，就必須先分析DG的短路電流特性。當(dāng)分布式電源結(jié)構(gòu)和控制策略不同時(shí)，其短路電流特性也不同。同步發(fā)電機(jī)的短路電流計(jì)算已經(jīng)很成熟[10]，該文不予分析。

2.1 光伏電站短路電流特性分析

在中國的光伏電站并網(wǎng)的規(guī)范[11]中要求光伏電站有一定的低電壓穿越(low voltage ride through, LVRT)能力，在電網(wǎng)發(fā)生故障時(shí)，光伏電站能夠在一定時(shí)間內(nèi)保持聯(lián)網(wǎng)狀態(tài)，更好地為電網(wǎng)穩(wěn)定提供保障。

筆者所采用的光伏電站低電壓穿越控制策略[12]如下：

1)若檢測得到光伏電站并網(wǎng)點(diǎn)正序電壓下降至90%以下，則應(yīng)閉鎖功率外環(huán)，直接給定有功、無功電流指令id1ref和iq1ref。

2)根據(jù)并網(wǎng)點(diǎn)正序電壓跌落程度來調(diào)整無功電流指令，具體的調(diào)整方案為

(1)

其中，k為故障后電網(wǎng)正序電壓與額定電壓幅值的比值。

3)對于有功指令的調(diào)整，主要原則是最大限度的多發(fā)有功功率，同時(shí)逆變器不能過流，因此id1ref的取值為

(2)

其中，id0ref為故障前光伏逆變器電流內(nèi)環(huán)的有功電流指令。光伏電站低電壓穿越控制策略流程如圖2所示。

圖2 低電壓穿越控制策略流程

基于所提出的光伏電站LVRT控制策略，以網(wǎng)側(cè)三相短路故障為例對光伏電站的短路電流特性進(jìn)行分析。根據(jù)文獻(xiàn)[13]的分析得到光伏電站輸出的三相短路電流為

(3)

當(dāng)電網(wǎng)發(fā)生不對稱故障時(shí)，該文采用的鎖相環(huán)能夠精準(zhǔn)地鎖定并網(wǎng)點(diǎn)正序電壓的相位[14]，同時(shí)能夠迅速得到并網(wǎng)點(diǎn)的正序電壓幅值，結(jié)合光伏電站低電壓穿越控制策略即可得到電流內(nèi)環(huán)的有功和無功電流指令。光伏逆變器輸出的d，q軸電流分量能快速達(dá)到有功和無功電流指令，故在發(fā)生不對稱故障時(shí)，光伏電站所提供的短路電流中只存在于正序分量，其短路電流的計(jì)算公式和式(3)相同。

2.2 基于抑制負(fù)序電流控制的DFIG短路電流特性分析

如圖3所示，雙饋風(fēng)電機(jī)組的定子側(cè)直接與電網(wǎng)相連接，轉(zhuǎn)子側(cè)通過變流器接入電網(wǎng)，GSC是網(wǎng)側(cè)變流器，RSC是轉(zhuǎn)子側(cè)變流器，電網(wǎng)通過變流器向DFIG提供勵(lì)磁電流，并且通過變流器實(shí)現(xiàn)DFIG的變速恒頻運(yùn)行。

當(dāng)變流器正常運(yùn)行(電網(wǎng)故障時(shí)不被閉鎖)時(shí)，由其結(jié)構(gòu)可知雙饋風(fēng)電機(jī)組輸出的短路電流：

if=-is-ig。

(4)

式中is是風(fēng)電機(jī)組定子側(cè)提供的短路電流；ig是變流器提供的短路電流。

圖3 DFIG的結(jié)構(gòu)

2.2.1 抑制定子負(fù)序電流控制

當(dāng)電網(wǎng)發(fā)生不對稱故障時(shí)，DFIG定子電流中含有一定的負(fù)序電流，導(dǎo)致DFIG定子的三相繞組發(fā)熱不均，且轉(zhuǎn)矩可能發(fā)生脈動現(xiàn)象。為了應(yīng)對不對稱故障帶來的影響，轉(zhuǎn)子側(cè)變流器采用抑制定子負(fù)序電流的控制措施，即令

(5)

中國風(fēng)電并網(wǎng)標(biāo)準(zhǔn)[15]要求，風(fēng)電場在電網(wǎng)故障期間都要求具備一定的低電壓穿越控制能力，向電網(wǎng)提供給無功功率以支撐電網(wǎng)電壓，其具體手段是通過低電壓穿越控制策略來調(diào)整轉(zhuǎn)子勵(lì)磁電流。其注入電網(wǎng)的無功電流IT為

(6)

式中UT為風(fēng)電場并網(wǎng)點(diǎn)電壓標(biāo)幺值；IN為風(fēng)機(jī)額定電流。同時(shí)，在調(diào)整勵(lì)磁電流時(shí)要注意變流器的電流限幅值。

根據(jù)低電壓穿越控制策略，得到正轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下轉(zhuǎn)子電流q軸分量參考值為

(7)

(8)

因此，電網(wǎng)不對稱故障條件下，RSC采用平衡DFIG定子電流的控制策略時(shí)，得到DFIG定子電流的等值模型：

(9)

2.2.2 抑制網(wǎng)側(cè)變流器負(fù)序電流

轉(zhuǎn)子側(cè)變流器采用的是抑制定子負(fù)序電流的控制措施，同樣網(wǎng)側(cè)變流器也采用抑制負(fù)序電流的控制策略，即

(10)

因此，電網(wǎng)不對稱故障條件下，GSC的交流側(cè)電流的等值模型為

(11)

圖3中，DFIG的故障電流iDFIG=-is-ig，且GSC和RSC均采用電網(wǎng)電壓d軸定向矢量控制，二者的d，q軸電流分量可分別相加。

在電網(wǎng)不對稱故障條件下，轉(zhuǎn)子側(cè)變流器和網(wǎng)側(cè)變流器均采用抑制負(fù)序的控制策略，DFIG的短路電流等值模型是受電壓控制的正序電流源。

(12)

顯然，當(dāng)電網(wǎng)發(fā)生三相對稱故障時(shí)，網(wǎng)絡(luò)中不含電流負(fù)序分量，則式(12)也適用于電網(wǎng)發(fā)生對稱短路時(shí)的DFIG短路電流計(jì)算。因此，在含DFIG的配電網(wǎng)短路電流計(jì)算中，不再把DFIG簡單的等效為電勢源與阻抗的串聯(lián)等值電路，而要根據(jù)低電壓穿越控制策略以及前文所提的抑制負(fù)序電流控制策略來進(jìn)行處理。

3 分布式電源的準(zhǔn)入容量計(jì)算

文1,2分別介紹了分布式電源接入對電流保護(hù)的影響和不同分布式電源的故障電流計(jì)算方法。

在進(jìn)行分布式電源的準(zhǔn)入容量計(jì)算時(shí)，首先要根據(jù)具體的網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浜蛥?shù)以及分布式電源的接入位置進(jìn)行分析，得出電流保護(hù)對分布式電源接入容量的所有約束條件；然后根據(jù)分布式電源短路電流計(jì)算方法，結(jié)合約束條件進(jìn)行分布式電源的準(zhǔn)入容量計(jì)算。

4 算例分析

系統(tǒng)的基準(zhǔn)容量取100 MV·A，基準(zhǔn)電壓取10.5 kV。線路參數(shù)為x1=0.43 Ω/km，r1=0.24 Ω/km，線路AB和AD的長度均為3 km，BC和DE的長度均為5 km，變壓器短路阻抗為5%。分別在母線B處并入3種不同的分布式電源。

1)光伏電站。

光伏電站10 kV并網(wǎng)側(cè)采用500 kW逆變器，逆變器交流輸出電壓315 V，由2臺500 kW逆變器并聯(lián)接入1臺1 000 kV·A升壓變壓器，將電壓從315 V升至10 kV，形成1個(gè)1 MW光伏發(fā)電10 kV子系統(tǒng)，通過改變發(fā)電單元的并聯(lián)數(shù)來改變光伏電站的容量(光伏電站采取文2.1中所述的低電壓穿越控制策略)。

2)DFIG。

單臺DFIG機(jī)組容量為1.5 MW，額定電壓為0.69 kV，定子電阻Rs為0.01 p.u.，轉(zhuǎn)子電阻Rr為0.01 p.u.，定子漏抗Lls為0.1 p.u.，轉(zhuǎn)子漏抗Llr為0.1 p.u.，定轉(zhuǎn)子互感Lm為3.5 p.u.(DFIG采用文2.1中的低電壓穿越控制策略和抑制負(fù)序電流的控制策略)。風(fēng)電場中DFIG的并聯(lián)數(shù)決定其容量。

3)同步發(fā)電機(jī)。

同步發(fā)電機(jī)的次暫態(tài)電抗取0.1 p.u.，其基準(zhǔn)電壓和容量分別是同步發(fā)電機(jī)的額定電壓和容量。結(jié)合第3節(jié)中的分布式電源準(zhǔn)入容量計(jì)算方法，分別計(jì)算當(dāng)圖1中母線B處并入光伏電站、風(fēng)電場(DFIG)和同步發(fā)電機(jī)時(shí)的準(zhǔn)入容量，得到的結(jié)果如表1所示。表1中的數(shù)據(jù)分別反映了不同類型DG在保護(hù)1，2，3約束下的準(zhǔn)入容量，并將結(jié)果用曲線來反映，如圖4所示。

表1 算例結(jié)果

圖4 不同分布式電源的準(zhǔn)入容量變化曲線

從表1可知：

1)若母線B處接入的是同步發(fā)電機(jī)，則在各保護(hù)約束下的DG準(zhǔn)入容量

min(28.0, 15.5, 4.0, 16.1, 11.3, 14.5, 8.9)=4.0；

2)若母線B處接入的是DFIG，則在各保護(hù)約束下的DG準(zhǔn)入容量

min(29.5, 16.7, 5.6, 16.5, 11.9, 15.2, 9.1)=5.6；

3)若母線B處接入的是光伏電站，則在各保護(hù)約束下的DG準(zhǔn)入容量

min(35.2, 21.6, 9.0, 18.0, 14.3, 17.8, 12.1)=9.0。

故同步發(fā)電機(jī)、風(fēng)電場(DFIG)和光伏電站分別接入母線B處的準(zhǔn)入容量依次為4.0，5.6，9.0 MW。

從圖4中可以直觀地得到，在每一段保護(hù)約束下，3種不同分布式電源的準(zhǔn)入容量從大到小依次為光伏電站、風(fēng)電場(DFIG)和同步發(fā)電機(jī)，且由于保護(hù)1的III段整定值最小，受到反向電流的影響最大，故在其約束下的分布式電源準(zhǔn)入容量最小。

顯然，3種DG準(zhǔn)入容量結(jié)果的不同是由于不同DG的短路電流特性存在較大差異，提供的短路電流大小能力不同。其中，光伏電站提供短路電流的能力最弱，其次是風(fēng)電場，同步發(fā)電機(jī)提供短路電流的能力最強(qiáng)。若在分布式電源并網(wǎng)點(diǎn)的上游保護(hù)處(如保護(hù)1)均配置方向元件，則反向電流不會影響保護(hù)的動作情況，此時(shí)不必考慮保護(hù)1的約束條件，顯然，分布式電源的準(zhǔn)入容量得以提高。

5 結(jié)語

以典型網(wǎng)絡(luò)拓?fù)錇槔?，筆者分析了分布式電源接入配電網(wǎng)的電流保護(hù)約束條件，結(jié)合具體的控制策略，對風(fēng)電場(DFIG)和光伏電站的短路電流特性進(jìn)行了分析，在此基礎(chǔ)對分布式電源接入配電網(wǎng)的準(zhǔn)入容量進(jìn)行了研究與計(jì)算。結(jié)果表明，在配電網(wǎng)的同一并網(wǎng)點(diǎn)，當(dāng)分別接入同步發(fā)電機(jī)、風(fēng)電場(DFIG)和光伏電站時(shí)，在保護(hù)約束條件下的準(zhǔn)入容量從大到小依次為光伏電站，風(fēng)電場(DFIG)和同步發(fā)電機(jī)，且風(fēng)電場(DFIG)和同步發(fā)電機(jī)比較接近。顯然，這種差別與各分布式電源的短路電流特性相關(guān)，受其控制策略的影響。

因此，在實(shí)際計(jì)算分布式電源準(zhǔn)入容量時(shí)，不能用同步發(fā)電機(jī)代替其他形式的分布式電源，必須考慮其具體類型和自身控制策略，才能更好地滿足工程實(shí)際需要，否則會使得到的結(jié)果過于保守或激進(jìn)。

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Research on penetration level of DG considering fault characteristics and relay protection constraint

JIA Geng-tao1, ZHAI Xue2, YANG Xuerui3

(1. Information and Communication Company，SMEPC，Shanghai 200120,China; 2. Hubei Electric Power Survey & Design Institute, Wuhan 430040,China; 3. Northeast Electric Power Dispatching and Communication Centre, Shenyang 110180, China)

In order to make sure that relay protection device can operate reliably, the penetration level of DG needs to be determined without changing the protection configuration. The short-circuit current characteristics of doubly fed induction generator(DFIG) and photovoltaic station were analyzed according to their control strategy. The penetration levels of the synchronous generator, DFIG and photovoltaic station were calculated separately in the same access point. Then the relationships between the penetration levels of the three kinds of DGs were obtained. The experimental results show that DG can not be replaced with synchronous generator in the penetration level calculation, which should consider its specific type and its control strategy. The proposed results provide theoretical guidance for engineering application.

DG penetration level; doubly fed induction generator(DFIG); photovoltaic station; relay protection constraints

2016-05-06

賈耕濤(1989-)，碩士，主要從事智能電網(wǎng)與電力通訊的研究；E-mail:jiagt@sh.sgcc.com.cn

TM715

A

1673-9140(2016)04-0089-07