深部特厚煤層強采動巷道圍巖綜合應力場演化及支護對策

姜鵬飛，代生福，劉錦榮，汪占領，孟憲志

(1.天地科技股份有限公司 開采設計事業(yè)部，北京 100013；2.煤炭科學研究總院 北京開采研究院，北京 100013；

3.同煤浙能麻家梁煤業(yè)有限責任公司，山西 朔州 036009；4.大同煤礦集團有限責任公司 技術中心，山西 大同 037003)

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深部特厚煤層強采動巷道圍巖綜合應力場演化及支護對策

姜鵬飛1,2，代生福3，劉錦榮4，汪占領1,2，孟憲志1,2

(1.天地科技股份有限公司 開采設計事業(yè)部，北京 100013；2.煤炭科學研究總院 北京開采研究院，北京 100013；

3.同煤浙能麻家梁煤業(yè)有限責任公司，山西 朔州 036009；4.大同煤礦集團有限責任公司 技術中心，山西 大同 037003)

[摘要]以麻家梁礦4號特厚煤層強采動巷道支護為背景，采用現(xiàn)場實測、數(shù)值模擬方法分析了14103輔運副巷在相鄰14102工作面回采過程中的原巖應力場、采動應力場和支護應力場構成的綜合應力場演化規(guī)律。原巖應力測試結果表明：麻家梁礦4號煤層頂板巖層原巖應力從量值上屬于高應力，原巖應力方向為N30.6～52.1°W；基于原巖應力，分析得出采動應力從14103輔運副巷與14102回采工作面相交開始到滯后工作面50m的空間范圍內急劇增大，滯后工作面150m后，巷道圍巖采動應力逐步趨于穩(wěn)定；現(xiàn)場實測發(fā)現(xiàn)支護應力的變化趨勢與采動應力變化趨勢總體一致，由于煤柱的影響，14103支護應力的顯著增加從空間上略微滯后于采動應力的顯著增加；錨桿錨索的預應力越高，其受力越穩(wěn)定；預應力較低時，受采動影響其內部支護應力變化更劇烈。基于原巖應力、采動應力及支護應力分析結果，提出了14103輔運副巷的支護對策，現(xiàn)場監(jiān)測結果表明14102工作面回采后，巷道斷面收縮率僅為8.8%，完全滿足了巷道的運輸通風需求。

[關鍵詞]特厚煤層；強采動；綜合應力場演化；預應力；支護對策

[引用格式]姜鵬飛，代生福，劉錦榮，等.深部特厚煤層強采動巷道圍巖綜合應力場演化及支護對策[J].煤礦開采，2015，20(6)：60-66.

1概述

煤礦井下煤巖層中的應力場由原巖應力場、采動應力場及支護應力場共同構成，三種應力場共同構成了綜合應力場[1]。

原巖應力是指在漫長地質時期逐漸形成的、未經人為擾動地殼巖體中具有的內應力[2]，包括自重應力和構造應力[3-4]。對于原巖應力場的研究，康紅普等開發(fā)了小孔徑水壓致裂地應力測量裝置[5]，并進行了大量的現(xiàn)場實測，得出最大水平主應力總體隨深度增加而增大，但存在明顯的離散現(xiàn)象；主應力受到地質構造、煤巖層強度與剛度等因素影響較為明顯[6-7]。

采動應力場是指煤礦井下開挖硐室、巷道及煤層開采等采掘活動引起的煤巖層應力重分布而出現(xiàn)的次生應力場，空間分布上具有一定范圍，且隨采礦活動進行與時間而發(fā)生變化。采動應力場分布及演化規(guī)律，是煤礦安全開采、動力災害預測與防治的重要依據。采動應力分布與演化方面，國內外學者進行了大量研究[8-11]。夏永學等[12]研究了采煤工作面前方微震事件的分布特征。謝廣祥等[13]認為綜放工作面回采過程中在其圍巖中存在由高應力束組成的應力殼，大部分長壁工作面前方、后方、周邊和鄰近巷道的礦壓顯現(xiàn)受控于應力殼的演化。回采工作面超前支承壓力分布也是采動應力研究的重點內容[14-16]，回采工作面支承壓力分布特征與采場結構、采深、開采工藝、煤層厚度等因素有關；同時，煤巖層巖性也對采動應力分布與演化產生影響。

支護應力場是指支護在圍巖中產生的應力場及在支護體內部所形成的應力場。對于巷道而言，錨桿、噴射混凝土、金屬支架、砌碹等都可在煤巖層中形成各自特點的支護應力場。對于支護應力場，又可分為主動支護應力場與被動支護應力場。錨桿(索)預應力在煤巖層中產生的預應力場屬于主動支護應力場；無預應力錨桿、金屬支架、砌碹支護等支護形成的支護應力場屬于被動支護應力場。

煤巖體應力狀態(tài)主要取決于原巖應力場、采動應力場、支護應力場及其相互作用。隨著礦井開采強度與深度的不斷增加，井下應力環(huán)境發(fā)生了很大變化，可能導致巷道圍巖大變形、頂板垮落、沖擊礦壓等災害的發(fā)生。為此，本文將以大同麻家梁煤礦14102回采工作面為工程背景，開展特厚煤層綜放開采強烈采動影響下綜合應力場演化規(guī)律研究，在此基礎上提出巷道圍巖的控制對策。

2工程概況

麻家梁煤礦產量12Mt/a，目前主要開采4號煤層，煤層厚度10m左右，埋深超過600m，開采方式為綜放開采。根據現(xiàn)場調研，麻家梁煤礦開采條件具有以下特征：

(1) 為了保證大型設備運輸和通風需求，巷道斷面較大，兩巷寬度5.5m，高度3.8m，斷面積超過20m2，屬于典型的深部大斷面全煤巷道，支護難度較大。

(2)綜采放頂煤工作面要求回采巷道沿煤層底板掘進，由于麻家梁礦煤層平均厚度10m，最厚達到12m，其頂煤厚度超過8m，一般情況下，煤層相對于巖石強度較低，由于頂煤厚度大，導致錨桿無法錨固到穩(wěn)定的巖層中。

(3)對于麻家梁礦特厚煤層開采，為了提高放煤效果與采出率，加大工作面過風斷面，解決通風與瓦斯問題，采高達到3.5m。采高的增大必然導致回采巷道煤幫高度增加，從而顯著影響煤幫的穩(wěn)定性與變形，進而影響整個巷道圍巖的穩(wěn)定，給巷道支護帶來很大困難。

(4)對于麻家梁礦綜放開采，受高強度采煤、放煤影響，巷道受到相鄰工作面強烈采動作用，尤其是受工作面回采后滯后采動應力影響，巷道發(fā)生強烈變形，兩幫移近量超過1.5m，底鼓量超過2m，需要進行大量的維修，巷道支護及維修成本已經超過2萬元/米，部分巷道由于維修量太大而被迫廢棄。

本文研究的14102綜放工作面采高3.5m，放煤高度6.5m，14102膠帶巷距離14103輔運巷的距離為20m，但由于14103輔運巷掘進期間變形較大，已被廢棄，在距離該巷道40m位置又重新掘進了14103輔運副巷，巷道及工作面布置見圖1。

圖1　巷道及回采工作面布置

由于煤巖層結構及強度對綜合應力場分布特征和巷道圍巖穩(wěn)定性也產生重要影響，為此在與14102工作面相鄰的14103輔運副巷中進行了頂板巖層結構觀測和煤巖層強度測試。頂板圍巖結構觀測結果表明，4號煤層完整性較好，其頂板以上20m范圍內巖層整體以砂巖為主，厚層狀，膠結致密。由于成巖過程原因，巖層間局部不同程度的存在弱夾層。采用鉆孔觸探法對14103圍巖強進行了測試，巷道頂煤平均抗壓強度為36.46MPa，頂板中細砂巖平均抗壓強度53.49MPa，粗砂巖平均抗壓強度為86.82MPa(圖2)。對14103輔運副巷幫部煤體測試結果表明，巷幫煤體平均抗壓強度為17.62MPa(圖3)。煤巖體結構和強度測試結果表明，4號煤層頂板整體完整性較好，但在綜放開采強烈采動影響下可能會發(fā)生突然破斷，而導致巷道圍巖的擴容破壞。

圖2　頂板巖體強度測試結果

圖3　煤幫強度測試結果

3原巖應力場測試與分析

采動應力的產生源于原巖應力和采動影響，因此首先采用水壓致裂法在井下對麻家梁煤礦4號煤層頂板進行了原巖應力測試，共布置了4個測站。

4個測站中有3個測站最大水平主應力超過20MPa，最大水平主應力為26.26MPa；根據4個測站測試位置的深度計算得出垂直應力最大為15.80MPa。根據相關判斷標準：0～10MPa為低應力區(qū)；10～18MPa為中等應力區(qū)；18～30MPa為高應力區(qū)；大于30MPa為超高應力區(qū)。由此，判斷測試區(qū)域地應力場在量值上屬于高應力區(qū)。

麻家梁礦4個測站中，第2、第3和第4測站最大水平主應力均大于垂直主應力，應力場類型為σH>σV>σh型應力場，第1測點最大水平主應力小于垂直主應力。初步判斷測試范圍內應力場以構造應力場為主，最大水平主應力為最大主應力。相關研究結果表明，水平主應力對巷道頂?shù)装宓挠绊懽饔么笥趯ο锏纼蓭偷挠绊懀怪睉χ饕绊懴锏赖膬蓭褪芰妥冃巍?/p>

4個測點最大水平主應力方向分別為N43.1°W，N52.1°W，N30.6°W和N34.4°W，方向一致性好，據此可判斷井下測試區(qū)域最大水平主應力方向為NNW向。

處于不同類型應力場下的巷道支護、采場支護跟特定的應力量值、應力場類型和最大水平主應力方向都有很大的關系，采動應力的產生與變化與煤巖層所處的原巖應力狀態(tài)有很大的關系，原巖應力是分析采動應力與支護應力演化的基礎。

4強采動下巷道圍巖采動應力場演化規(guī)律

4.1采動應力場演化數(shù)值模擬分析

基于上述原巖應力測試結果及前述煤巖體強度和結構測試結果，采用FLAC3D數(shù)值軟件模擬分析麻家梁礦14102工作面特厚煤層綜放開采后采動應力演化規(guī)律。數(shù)值計算采用摩爾-庫侖本構模型，模型嚴格按照麻家梁礦實際工程地質條件建立。邊界條件取為：四周采用鉸支，底部采用固支，上部為自由邊界。數(shù)值計算模型及巷道布置見圖4所示。數(shù)值模擬原巖應力、煤巖層強度及結構依照井下實測結果進行計算。

圖4　數(shù)值計算模型

現(xiàn)場施工中，14103輔運副巷掘進與14102工作面回采相向而行，該巷道將受到14102工作面?zhèn)认蛑С袎毫娏也蓜佑绊?，為此，重點分析了14103輔運副巷在受到14102工作面回采全過程的采動應力演化。圖5為14103輔運副巷掘進與14102工作面回采不同階段巷道圍巖及煤柱受力、變形特征。

圖5　14102工作面不同回采階段采動應力場演化

隨著工作面回采，當14103輔運副巷距14102工作面50m時，煤柱中最大壓應力為35.67MPa。當14103輔運副巷距14102工作面相交時，煤柱中最大壓應力為37.79MPa。巷道與工作面相交后，工作面回采對巷道變形的影響顯著增大，當14103輔運副巷與14102工作面相交50m后，由于巷道已經位于工作面滯后采動影響區(qū)，煤柱中最大壓應力達到40.15MPa。當14103輔運副巷與14102工作面相交150m后，煤柱中最大壓應力達到40.98MPa。根據數(shù)值模擬結果，14103輔運副巷從與14102回采工作面相交開始到滯后50m，巷道圍巖采動應力急劇增大，到滯后150m后，巷道圍巖采動應力逐步趨于穩(wěn)定。

4.2采動應力場演化現(xiàn)場實測分析

在數(shù)值計算基礎上，進一步采用鉆孔應力計現(xiàn)場實測了14102工作面回采后采動應力演化規(guī)律。為了獲得14103輔運副巷受14102工作面回采采動應力變化的全過程，鉆孔應力計安裝位置為14103輔運巷距14102回采工作面200m之外，在巷道幫部向14102工作面?zhèn)仁┕ゃ@孔。

共施工12個鉆孔。鉆孔深度分別為3，5，8，10，13，15，18，20，23，25，28和30m，如圖6所示。每個鉆孔水平間距為5m，鉆孔直徑為48mm。

圖6　鉆孔布置

14103輔運副巷與14102工作面間煤柱采動應力監(jiān)測數(shù)據如圖7所示。

圖7　煤柱中采動應力隨空間變化

在滯后14102工作面30m左右時，煤柱內應力開始出現(xiàn)增加。14102工作面超前支承壓力對煤柱的應力分布有影響，但影響較小。

鉆孔深度為30m處應力增加最為明顯，應力最大增加量為15MPa左右，且由于工作面周期來壓的影響，此處的應力出現(xiàn)了較大的波動。

鉆孔30m處應力達到21.5MPa后，出現(xiàn)了2次大的應力下降情況。第1次應力下降發(fā)生在滯后工作面80m左右時，應力下降了9.5MPa，發(fā)生時間為2014年10月14號；第2次應力下降發(fā)生在滯后工作面-90m左右，應力下降了8MPa左右，發(fā)生時間為2014年10月16號。根據現(xiàn)場礦壓現(xiàn)象情況可知，10月中旬14103輔運巷出現(xiàn)了劇烈的礦壓顯現(xiàn)現(xiàn)象。由孔深30m處應力的變化曲線可知，工作面基本頂?shù)钠茢喾执芜M行，每次破斷后會出現(xiàn)一定程度的應力釋放，并且釋放后會再次出現(xiàn)應力集中，直至發(fā)生大的礦壓顯現(xiàn)。

鉆孔深30m處應力在滯后工作面140m左右時，應力下降為0MPa左右，說明此時30m深處的煤體已發(fā)生了破碎現(xiàn)象，煤體已經不能承擔采動應力，導致此處應力顯示為0MPa。

5支護應力場演化規(guī)律

采動應力場的范圍較大，分布于整個采場范圍，而用于巷道支護的錨桿錨索等形成的支護應力場分布范圍主要分布于巷道圍巖10m范圍，為此，首先采用數(shù)值模擬的方法分析錨桿錨索在圍巖中形成的主動支護應力場——預應力場變化基于上述采動應力分布特征，再基于前述采動應力分析結果，研究強烈采動影響下錨桿錨索內部支護應力的變化規(guī)律。

5.1錨桿錨索在圍巖中形成的支護應力場

為了能更準確地得出錨桿錨索所形成的支護應力場變化規(guī)律，數(shù)值模擬將在不考慮原巖應力，即在零原巖應力場條件下，分析錨桿及錨索支護應力場分布特征。

分別模擬了不同預應力、不同錨桿錨索間排距在圍巖中形成的支護應力場分布，見圖8～圖10。

預應力為20kN時，頂板和兩幫錨桿預應力都未能擴散到錨桿整個長度范圍，頂部錨桿僅在錨桿錨固段附近和錨桿尾部0.5m范圍內預應力擴散較為良好，且?guī)r體內部壓應力值較低。當錨桿預緊力增大到80kN時，巷道圍巖最大壓應力為0.37MPa，壓應力擴散范圍在長度方向為錨桿整個長度范圍內，寬度隨著錨桿預應力的增加而增大，頂板兩根錨桿之間煤巖體內壓應力值增加到0.25MPa。因此，在錨桿可錨的前提下，預應力應盡量大一些，從而減少巷道圍巖受強烈偏應力的作用，減少圍巖的初期破壞?？紤]到現(xiàn)場施工及錨桿自身強度，建議錨桿預緊力為80kN，預緊扭矩應盡量達到400N·m。

頂板分別為5，6，7根錨桿時，錨桿在圍巖中形成的壓應力最大值均為0.37MPa，但錨桿間距的不同，兩根錨桿之間的部分壓應力卻差別較大，頂板布置5根錨桿時，錨桿之間壓應力約為0.15MPa，頂板布置6根錨桿時，錨桿之間壓應力約為0.25MPa，頂板布置7根錨桿時，錨桿之間壓應力同樣約為0.25MPa。因此，建議頂板布置6根錨桿。

當錨桿排距為0.8m時，錨桿與錨索在圍巖中形成的預應力場最大值為0.37MPa。當錨桿排距為0.9m時，錨桿與錨索在圍巖中形成的預應力場最大值為0.34MPa。當錨桿排距為1m時，錨桿與錨索在圍巖中形成的預應力場最大值為0.31MPa。考慮到麻家梁礦開采深度較大，且開采強度高，曾出現(xiàn)多條巷道報廢，建議錨桿排距為0.8m。

圖8　頂板5根錨桿產生的支護應力場分布(間距1.2m)

圖9　頂板6根錨桿產生的支護應力場分布(間距0.94m)

圖10　錨桿排距0.8m時產生的支護應力場

5.2錨桿錨索內部支護應力場演化規(guī)律

采用錨桿錨索測力計監(jiān)測了工作面回采過程中錨桿錨索內部支護應力場的變化，如圖11和圖12所示。

圖11　工作面回采后錨桿受力變化

圖12　工作面回采后錨索受力變化

錨桿錨索從滯后14102工作面50m開始顯著增加，且存在突變現(xiàn)象。截止到滯后工作面170m時，頂錨桿受力增加了112kN，對應的錨桿內部增加的支護應力為294.78MPa；煤柱側錨桿受力增加了30kN，對應錨桿內部增加的支護應力為78.96MPa。

在滯后工作面120m時，頂錨桿和煤柱側錨桿受力都有明顯的增加，受力增加了32kN和13kN，對應增加的支護應力分別為84.22MPa和34.22MPa。但是實體煤側錨桿受力出現(xiàn)了下降，受力減小了19kN左右，對應的支護應力下降50.01MPa。此時，錨桿受力突然變化是由于工作面周期來壓導致。實體煤側錨桿受力減小原因為錨桿預緊力較低，當基本頂突然來壓時圍巖受到沖擊擾動，導致錨桿軸向力的損失。當預緊力較高時，巷道受擾動后錨桿受力雖然有所增加，但在保證錨桿不發(fā)生破斷的前提下，可很好地控制圍巖的變形，提高圍巖抗擾動能力。

由錨索的受力變化可知，錨索預應力越高，巷道變形過程中，錨索的受力越穩(wěn)定；預應力較低時，錨索受力會突然增加。

6井下應用

6.1支護方案

根據麻家梁礦地質力學條件，結合綜合應力場演化分析，確定14103輔運副巷主要支護方案見圖13所示。

圖13　14103輔運副巷支護設計

巷道頂板采用屈服強度500MPa級、直徑22mm、長度2400mm的左旋無縱筋螺紋鋼，錨桿間距940mm、排距800mm，頂板錨固方式為樹脂全長錨固，設計錨桿預緊力矩400N·m。護表構件W鋼帶厚度為4mm，寬度為250mm。網片采用鋼筋網。頂板錨索采用直徑22mm，1×19結構的高強度預應力鋼絞線，錨索長度為7300mm，錨索托盤尺寸為300mm×300mm×16mm。每2排布置3根錨索，間距為1800mm，排距為1600mm，設計錨索預緊力為250kN。

巷道幫部采用的錨桿錨索材料及性能參數(shù)與頂板相同，但錨索長度為5300mm。錨桿間距為1000mm，排距為800mm，采用長450mm、寬280mm、厚度4mm的鋼護板和菱形金屬網進行護幫。巷道兩幫錨桿采用加長錨固，設計預緊力矩與頂錨桿相同。

6.2支護效果分析

對14103輔運副巷掘進期間和14012工作面回采期間巷道的變形情況進行了現(xiàn)場監(jiān)測。

掘進期間巷道變形很小，頂?shù)装逡平亢蛢蓭鸵平烤∮?0mm。

工作面回采階段是影響巷道變形的主要階段，該階段巷道變形情況見圖14。當14103輔運副巷距離14102工作面75m時，巷道開始產生變形，當距離減小到50m時，巷道變形量開始增大，當巷道與工作面相交時，巷道頂?shù)装逡平繛?15mm，兩幫移近量為46mm，頂?shù)装遄冃嗡俾蚀笥趦蓭妥冃嗡俾省．?4103輔運副巷與14102工作面相交到滯后50m時，該階段巷道變形放緩。隨著工作面的繼續(xù)推進，當14103輔運副巷滯后14102工作面50m到150m時，巷道變形量增長較快，且兩幫移近速率大于頂?shù)装逡平俾?。?4103輔運副巷滯后14102工作面200m時，巷道變形量逐漸趨于穩(wěn)定，頂?shù)装逡平繛?13mm，兩幫移近量為186mm，此時巷道的有效斷面為巷道掘進斷面積的91.2%，完全能夠滿足巷道的運輸通風需求。

圖14　14102工作面回采期間14103輔運副巷變形

7結論

(1) 現(xiàn)場實測得出了麻家梁礦4號煤層頂板巖層的原巖應力大小和方向，4個測站中最大水平主應力達到26.26MPa，最大垂直應力為15.80MPa，從量值上屬于高應力區(qū)，原巖應力類型主要為σH>σV>σh型應力場，原巖應力方向一致性較好，為N30.6～52.1°W。

(2)通過數(shù)值模擬和現(xiàn)場實測得出了巷道掘進與工作面回采不同階段采動應力場演化特征， 14103輔運副巷從與14102回采工作面相交開始到滯后50m，巷道圍巖采動應力急劇增大，到滯后150m后，巷道圍巖采動應力逐步趨于穩(wěn)定。

(3)采用數(shù)值模擬分析了不同預應力、不同錨桿錨索間排距在圍巖中形成的支護應力場分布特征；基于現(xiàn)場實測得出了錨桿錨索內部支護應力變化規(guī)律，錨桿錨索從滯后14102工作面50m開始顯著增加，且存在突變現(xiàn)象。

(4)現(xiàn)場實測發(fā)現(xiàn)支護應力的變化趨勢與采動應力變化趨勢總體一致，由于煤柱的影響，14103支護應力的顯著增加從空間上略微滯后于采動應力的顯著增加；錨桿錨索的預應力越高，其受力越穩(wěn)定；預應力較低時，受采動影響其內部支護應力變化更劇烈。

(5)基于原巖應力、采動應力及支護應力分析結果，提出了14103輔運副巷的支護方案，現(xiàn)場監(jiān)測結果表明14102工作面回采后，巷道斷面收縮率僅為8.8%，滿足了巷道的運輸通風需求。

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[責任編輯：王興庫]

Evolution of the Comprehensive Stress Field and Supporting Measures for the Roadway

Surrounding Rock Affected by Strong Mining in the Deep and Ultra-thick Coal-seam

JIANG Peng-fei1,2，DAI Sheng-fu3，LIU Jin-rong4,WANG Zhan-ling1,2,MENG Xian-zhi1,2

(1.Mining and Design Department，Tiandi Science and Technology Co.， Ltd.，Beijing 100013，China；2.Beijing Mining Research Institute，

China Coal Research Institute，Beijing 100013，China；3.Majialiang Coal Co.,Ltd.of Datong Coal Mine Group and Zhengjiang Energy，

Shuozhou 036020，China；4.Datong Coal Mine Group Corporation Ltd.,Datong 037003,China)

Abstract:Taking the supporting of the roadway affected by strong mining in the No.4 ultra-thick coal seam at Majialiang mine as the background，this paper analyzed the evolution law of the comprehensive stress field composed of in-situ rock stress field，mining-induced stress field and supporting-induced stress field in the auxiliary transport entry 14103 adjacent to the working face 14102 by on-site survey and numerical simulation.The in-situ rock stress test results showed that the in-situ rock stress of the roof rock of the No.4 coal seam at Majialiang mine was high stress in terms of value and its direction is N30.6～52.1°W；based on the in-situ rock stress，it is analyzed that the mining-induced stress increased significantly from the crossing point of the auxiliary transport entry 14103 and the working face 14102 to the space 50m behind the working face and tends to be stable 150m behind the working face;the on-site survey showed that the change trend of the supporting-induced stress is consistent with that of the mining-induced stress，and the significant increase of the supporting-induced stress in the auxiliary transport entry 14103 is slightly behind that of the mining-induced stress in term of space due to the influence of coal pillars；the higher the prestress of the bolts and cable bolts is，more stable its force is；when the prestress is comparatively low，the change of the internal supporting-induced stress is more fierce due to the influence of the mining.Based on the analysis of the in-situ rock stress field，mining-induced stress field and supporting-induced stress field，the supporting measures for the auxiliary transport entry 14103 were proposed.The on-site monitoring results showed that the after the mining of the working face 14102，the contraction ratio of the roadway section was only 8.8%，which completely met the requirements for roadway transport and ventilation.

Key words：ultra-thick coal seam；strong mining；evolution of the comprehensive stress field；prestress；supporting measures

[作者簡介]姜鵬飛(1984-)，男，四川三臺人，碩士，從事巖石力學與巷道支護技術方面的研究工作。

[基金項目]國家自然科學基金煤炭聯(lián)合基金重點項目(U1261211)；北京市科委重大科技成果轉化落地培育項目(Z141100003514011)；天地科技股份有限公司研發(fā)項目(KJ-2014-TDKC-21)

[DOI]10.13532/j.cnki.cn11-3677/td.2015.06.017

[收稿日期]2015-08-11

[中圖分類號]TD353

[文獻標識碼]A

[文章編號]1006-6225(2015)06-0060-07