于智強++朱宏強++馮可
【摘 要】 為確定大型穿梭油輪系泊力,以載質(zhì)量15.2萬t穿梭油輪為例,在介紹油輪主要參數(shù)、舾裝數(shù)的基礎(chǔ)上,根據(jù)風載、水流負載等環(huán)境載荷計算油輪系泊力,得出船舶縱向和側(cè)向的最大合力。由系泊纜繩的計算可以得出,系泊索的實際配置滿足要求。
【關(guān)鍵詞】 穿梭油輪;舾裝數(shù);系泊力
1 載質(zhì)量15.2萬t穿梭油輪概況
載質(zhì)量15.2萬t穿梭油輪主要參數(shù)見表1,其舾裝數(shù)為5 709 (5 500~5 799)。根據(jù)挪威船級社(DNV)相關(guān)規(guī)范,得出船舶所需的錨泊配置(見表2)。
表1 載質(zhì)量15.2萬t穿梭油輪主要參數(shù)
表2 載質(zhì)量15.2萬t穿梭油輪錨泊要求和實際配置
2 系泊力計算
2.1 主要相關(guān)參數(shù)的選取
帶球鼻艏的載質(zhì)量15.2萬t穿梭油輪滿載吃水17.5 m,假定停泊在19.3 m的水域。
根據(jù)石油公司國際海事論壇(OCIMF)系泊指南第3版(《MEG 3》),停泊水域水深為1.1倍的結(jié)構(gòu)吃水,20 m高處的風速為34 m/s,風向為對艏30€埃肟?50€埃黃驕魎俁任?.03 m/s(2 kn),流向為對艏10€埃肟?70€?。篕芏任?.025 €?103 kg/m3,空氣密度為1.28 kg/m3。
2.2 計算風載
(1)滿載工況下的參數(shù):縱向受風面積AL= m2;側(cè)向受風面積AT=262 m2;垂線間長LBP=262 m2。
(2)離開艏的風向 W=150€笆保蕁禡EG 3》可得風阻系數(shù):縱向風阻力系數(shù)CXW= 0.73;側(cè)向風阻力系數(shù)CYW= 0.31;風偏轉(zhuǎn)力矩系數(shù)CXYW= 0.032。
(3)根據(jù)20 m高度的風速測定值,計算出10 m高度的風速:
VW=vW
式中:VW為10 m高度的風速,m/s;vW為h高度的風速,m/s; h為水面以上的高度,m。
因此,VW=34.0 =30.9 (m/s)。將VW分別代入以下公式:
縱向風力FXW=CXW WVW2 AT;
側(cè)向風力FYW=CYW WVW2 AL;
風力偏轉(zhuǎn)力矩MXYW=CXYW WVW2 AL LBP。
式中:空氣密度 W=1.28 kg/m3;CXW,CYW,CXYW可根據(jù)《MEG 3》得出(見表3)。
表3 不同風向?qū)?yīng)的不同風力和風力偏轉(zhuǎn)力矩
2.3 計算水流負載
(1)船舶參數(shù)按照滿載時計算。
(2)水流流向參數(shù) C=170€埃畛運萕D/T為1.10,得到:縱向水流阻力系數(shù)CXC=0.00;側(cè)向水流阻力系數(shù)CYC=0.67;水流偏轉(zhuǎn)力矩系數(shù)CXYC=0.15。
(3)水流速度VC可按如下計算: C=180€笆?,VC為3 kn; C=170€笆?,VC為2 kn;最大型寬方向時為0.75 kn。如果VC按照30%的船舶吃水取值,程序?qū)⒈挥糜谄骄魉俚挠嬎恪?/p>
(4)根據(jù)《MEG 3》,得出當前水流速度對WD/T=1.10的校正參數(shù)K=0.948。
將VC等參數(shù)代入以下公式:
縱向水流力FXC=CXC CVC2 LBP T;
側(cè)向水流力FYC=CYC CVC2 LBP T;
水流力偏轉(zhuǎn)力矩MXYC=CXYC CVC2 LBP T。
式中:水流密度 C=1.025€?03 kg/m3;CXC ,CYC,CXYC可根據(jù)《MEG 3》得出(見表4)。
表4 不同水流流向?qū)?yīng)的不同水流力和水流力偏轉(zhuǎn)力矩
2.4 計算結(jié)果
縱向最大合力FX=463.58 + 197.79 =661.37 (kN);
側(cè)向最大合力FY= + =(kN)。
3 系泊纜繩最小破斷力計算
3.1 倒 纜
由倒纜鋼絲繩最小破斷力系數(shù)為0.55、倒纜效率為0.9、倒纜數(shù)量為4根得出,最小破斷力B倒min=FX / (N €?0.9 €?0.55)=334 (kN)。
3.2 橫 纜
由橫纜鋼絲繩最小破斷力系數(shù)為0.55、橫纜效率為0.7、橫纜數(shù)量為12根得出,最小破斷力B橫min=FY / (N €?0.7 €?0.55)=612 (kN)。
4 結(jié) 語
本船提供破斷力為861 kN的系泊纜繩,系泊索的實際配置滿足要求。