不同彈頭形式的易碎彈沖擊航空有機(jī)玻璃的數(shù)值分析

不同彈頭形式的易碎彈沖擊航空有機(jī)玻璃的數(shù)值分析

榮吉利1，諸葛迅1，李健2，項(xiàng)大林1，林賢坤2

(1.北京理工大學(xué)宇航學(xué)院，北京100081； 2.廣西科技大學(xué)廣西汽車零部件與整車技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣西柳州 545006)

摘要：利用霍普金森桿(SHPB)實(shí)驗(yàn)方法，針對(duì)由金屬與硫混合而成的易碎彈復(fù)合材料及某航空有機(jī)玻璃材料，測(cè)得了不同應(yīng)變率下兩種材料的動(dòng)態(tài)力學(xué)參數(shù)。根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合給出易碎彈與航空有機(jī)玻璃材料的Johnson-cook強(qiáng)度模型參數(shù)，并對(duì)參數(shù)進(jìn)行數(shù)值仿真驗(yàn)證。在此基礎(chǔ)上，利用AUTODYN-3D有限元程序，對(duì)具有不同彈頭形式的易碎彈沖擊航空有機(jī)玻璃全過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬，通過(guò)對(duì)比子彈的破碎效果及對(duì)航空有機(jī)玻璃的毀傷效果，分析總結(jié)了相關(guān)規(guī)律。結(jié)果表明：該復(fù)合材料具有較好的易碎效果；空尖易碎彈的破碎效果優(yōu)于普通易碎彈，并且對(duì)航空有機(jī)玻璃的毀傷效果遜色于普通易碎彈，更加符合實(shí)際應(yīng)用。

關(guān)鍵詞：空尖易碎彈；航空有機(jī)玻璃；沖擊；破碎

中圖分類號(hào):TJ012.4文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

基金項(xiàng)目：973資助項(xiàng)目(2014CB046304);國(guó)家科技支撐計(jì)劃資助項(xiàng)目(2011BAF09B07-02)

收稿日期：2013-11-08修改稿收到日期：2014-01-02

Numerical analysis on fragile projectile with different warheads impacting against aviation organic glass

RONGJi-li1,ZHUGEXun1,LIJian2,XIANGDa-lin1,LINXian-kun2(1. School of Aerospace Engineering, Beijing Institute of Technology, Beijing 100081, China;2. Guangxi key laboratory of auto parts and vehicle technology, Guangxi University of Science and Technology，Liuzhou 545006, China)

Abstract:Based on Hopkinson bar (SHPB) experiments, for some aviation organic glass materials and fragile projectile composite materials made of the mixture of metal and sulfur, the dynamic mechanical parameters of the two meterials were measured under different strain rates. According to the experimental data fitting, the parameters of the Johnson-Cook intensity model of fragile projectile and aviation organic glass were obtained and verified by the use of numerical simulation. On this basis, by virtue of AUTODYN-3D finite element program, the whole impact process of the fragile projectile with different forms of warhead against aviation organic glass was numerically simulated. By inspecting the crushing effect of the projectile and the damage effect on aviation organic glass, some laws were summarized. The results show that: the composite material has good fragility effect; the crushing effect of hollow pointed fragile projectile is better than that of ordinary fragile projectile, and the damage effect on aviation organic glass of the former is less than that of the latter. The hollow pointed fragile projectile is more favourable in actual applications.

Key words:hollow-poined fragile projectile; aviation organic glass; impact; fragmentation

目前廣泛使用的子彈是普通鋼芯彈丸,相應(yīng)的研究成果也比較多，賀虎成等[1-4]基于實(shí)驗(yàn)與有限元模擬相結(jié)合的方法研究了鋼芯彈丸侵徹不同靶板的過(guò)程，結(jié)果表明靶板的損傷和破壞是一個(gè)很復(fù)雜的問(wèn)題，與靶板的材料性質(zhì)密切相關(guān)。然而這種彈丸由于動(dòng)能大，穿透性好，極易在擊中目標(biāo)后穿靶造成對(duì)周圍結(jié)構(gòu)或人群的二次毀傷。故普通鋼芯彈丸在有些場(chǎng)合已經(jīng)不太適用，特別是在飛機(jī)上，空間狹小，人員密集，這種情況造成二次殺傷的可能性是極大的，還有更嚴(yán)重的情況，那就是子彈可能會(huì)打到飛機(jī)的結(jié)構(gòu)上，比如飛機(jī)的有機(jī)玻璃窗上，并將其直接擊穿。若此情況發(fā)生，可能將會(huì)造成機(jī)毀人亡的情況。為此，有必要研究一種具有一定穿透性能，但較傳統(tǒng)鋼芯彈丸更容易破碎的子彈，使其能夠應(yīng)用于如飛機(jī)艙內(nèi)等環(huán)境中。

易碎彈能在保持彈體的彈道性能及打擊命中率的同時(shí)，在穿透靶板后形成破片群，實(shí)現(xiàn)進(jìn)一步毀傷，國(guó)內(nèi)外已進(jìn)行相當(dāng)數(shù)量的關(guān)于易碎鎢合金新型彈體材料應(yīng)用的研究，已經(jīng)取得了可喜成果。榮吉利等[5-9]基于有限元軟件對(duì)不同鎢合金材料的彈體侵徹進(jìn)行仿真，發(fā)現(xiàn)高密度鎢合金的破碎效果優(yōu)于普通鎢合金，可優(yōu)先用作易碎穿甲彈材料。但是由于用鎢合金材料制成的穿甲易碎彈具有比較好的穿透侵徹及破碎能力，并不能很好地滿足目前飛機(jī)上反恐的需要。

本文所研究的易碎彈采用一種金屬與硫混合燒結(jié)而成的復(fù)合材料，該材料具有一定穿透性，而且比鎢合金材料更易破碎。通過(guò)SHPB實(shí)驗(yàn)獲得易碎彈與航空有機(jī)玻璃靶板的動(dòng)態(tài)力學(xué)材料參數(shù)，并采用數(shù)值仿真方法研究了不同彈頭形式易碎彈侵徹航空有機(jī)玻璃的破碎效果，提出了彈頭前部中空的空尖彈以及尾部帶四顆鋼珠的空尖彈，并與典型的尖頭彈和平頭彈做了比較，開(kāi)展了子彈破碎效果以及撞擊后靶板的損傷程度研究，為易碎彈的彈頭形狀設(shè)計(jì)提供一定科學(xué)依據(jù)。

1空尖易碎彈與靶板材料的實(shí)驗(yàn)研究

運(yùn)用有限元軟件對(duì)空尖易碎彈沖擊靶板的過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬分析時(shí)，在材料參數(shù)未知的情況下，需通過(guò)實(shí)驗(yàn)來(lái)獲得材料的力學(xué)參數(shù)。由于空尖易碎彈沖擊靶板是一個(gè)高速、大變形的動(dòng)態(tài)碰撞過(guò)程，應(yīng)采用材料的動(dòng)態(tài)力學(xué)參數(shù)。采用SHPB設(shè)備來(lái)測(cè)量子彈及靶板的動(dòng)態(tài)壓縮性能，其中子彈試件材料為一種金屬與硫混合燒結(jié)而成的復(fù)合材料，其中金屬含量高達(dá)78.91%其材料配比如表1所示。實(shí)驗(yàn)試件均為圓柱體，復(fù)合材料直徑6.00 mm，柱高14.00 mm，質(zhì)量2.42 g；航空有機(jī)玻璃材料，直徑9.00 mm，柱高為4.00 mm，質(zhì)量0.30 g。

表1　復(fù)合材料化學(xué)成分

1.1SPHB實(shí)驗(yàn)裝置

(1)

(2)

(3)

式中:C0為輸入桿和輸出桿的彈性波速；L0為試樣的長(zhǎng)度；E和A為輸入桿和輸出桿的彈性模量和截面積；As為試樣的截面積。

圖1　Hopkinson壓桿裝置示意圖 Fig.1 Compressive bar device schematic diagram

1.2子彈材料實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

采用SHPB裝置，進(jìn)行了5發(fā)實(shí)驗(yàn)，氣槍內(nèi)子彈的質(zhì)量為7.54 kg，發(fā)射速度分別為15.35 m/s、19.44 m/s、19.52 m/s、24.60 m/s和24.84 m/s，對(duì)應(yīng)的子彈材料試件應(yīng)變率分別為1 060 s-1、1 630 s-1、1 658 s-1、1 795 s-1和1 885 s-1。圖2為復(fù)合材料試件的破壞情況，由圖可看出，隨著應(yīng)變率的增加，試件的破碎效果更為明顯，表現(xiàn)在破片多而小。圖3為試件在SHPB實(shí)驗(yàn)中得到的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系，可看出圖中曲線變化趨勢(shì)大體相似。在應(yīng)力沒(méi)達(dá)到72 MPa左右之前材料處于彈性變形過(guò)程，在應(yīng)力達(dá)到72 MPa左右時(shí)發(fā)生屈服，但是并沒(méi)有明顯的屈服點(diǎn)。在應(yīng)變超過(guò)0.010之后，明顯看到曲線呈下降趨勢(shì)，即意味著材料已不具備承載能力了。由圖中曲線還可看出該材料無(wú)應(yīng)變硬化效應(yīng)。

圖2　子彈材料試件的破壞情況 Fig.2 Damage of projectile specimen

圖3　子彈材料試件動(dòng)態(tài)應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系 Fig.3 Stress-strain relationship of projectile specimen

1.3靶板材料實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

對(duì)有機(jī)玻璃材料進(jìn)行了同一發(fā)射體的SHPB實(shí)驗(yàn)，共5發(fā)，氣槍內(nèi)子彈的發(fā)射速度分別為16.43 m/s、19.74 m/s，24.20 m/s、28.42 m/s和34.22 m/s，對(duì)應(yīng)的子彈材料試件應(yīng)變率分別為1 005 s-1、1 340 s-1、1 962 s-1、2 517 s-1和3 260 s-1。圖3為航空有機(jī)玻璃試件的破壞情況，從圖4中可明顯看出，當(dāng)進(jìn)行到第五次實(shí)驗(yàn)，即應(yīng)變率達(dá)到3 260 s-1時(shí)，試件被打碎了，而前四次實(shí)驗(yàn)，材料雖并未被打碎，但均有不同程度的破壞。圖5為航空有機(jī)玻璃材料試件在SHPB實(shí)驗(yàn)中得到的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系，由圖可看出，各曲線的形狀大體相似。當(dāng)應(yīng)力小于112 MPa左右時(shí)材料處于彈性階段，且彈性階段極短，材料沒(méi)有明顯的屈服點(diǎn)。應(yīng)變處于0.55~0.75這段區(qū)間內(nèi)，材料基本達(dá)到強(qiáng)度極限，之后下降較快。在屈服點(diǎn)和強(qiáng)度極限之間，材料曲線先經(jīng)歷一個(gè)小的平緩區(qū)，之后再經(jīng)歷上升區(qū)，說(shuō)明此材料有明顯的應(yīng)變硬化效應(yīng)。

圖4　靶板材料試件的破壞情況 Fig.4 Damage of target specimen

上述實(shí)驗(yàn)表明，兩種材料在相同的初始條件及相同的實(shí)驗(yàn)裝置下所表現(xiàn)出來(lái)的力學(xué)性能還是有很大差異的，具體表現(xiàn)在塑性應(yīng)變、屈服應(yīng)力、強(qiáng)度極限等方面上，在這幾方面，航空有機(jī)玻璃的材料參數(shù)均不同程度地大于子彈材料。

圖5　靶板材料試件動(dòng)態(tài)應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系 Fig.5 Stress-strain relationship of target specimen

2材料模型

2.1強(qiáng)度模型

對(duì)于高速?zèng)_擊引起的材料變形，需要考慮大應(yīng)變和高應(yīng)變率的影響，故對(duì)于材料的強(qiáng)度模型選擇時(shí)應(yīng)考慮應(yīng)力-應(yīng)變-應(yīng)變率的關(guān)系。本文采用不考慮溫度影響的Johnson-Cook強(qiáng)度模型，其模型公式為：

(4)

表2　彈-靶的材料參數(shù)

2.2強(qiáng)度模型驗(yàn)證

由于彈體和有機(jī)玻璃的材料參數(shù)是在動(dòng)態(tài)壓縮試驗(yàn)的基礎(chǔ)上對(duì)參數(shù)A、B、n及C進(jìn)行擬合得到的，為保證后續(xù)數(shù)值計(jì)算的準(zhǔn)確性，有必要驗(yàn)證材料本構(gòu)模型選擇以及參數(shù)擬合的正確性。分別以子彈和靶板試件在應(yīng)變率為1 658 s-1和2 517 s-1時(shí)的工況為例，利用擬合得出的材料Johnson-Cook強(qiáng)度模型參數(shù)，對(duì)SHPB動(dòng)態(tài)壓縮實(shí)驗(yàn)過(guò)程進(jìn)行仿真，得到輸入桿上測(cè)得的入射波應(yīng)變信號(hào)和輸出桿上測(cè)得的透射波應(yīng)變信號(hào)。由式(1)~式(3)可以分別求出試件的應(yīng)變、應(yīng)變率和應(yīng)力。

圖6與圖7分別為子彈與靶板材料采用擬合的Johnson-Cook強(qiáng)度模型參數(shù)，對(duì)SHPB實(shí)驗(yàn)的仿真所獲得的應(yīng)力-應(yīng)變曲線，應(yīng)變范圍為從0至各自失效應(yīng)變的2倍。從圖6與圖7可以看到，無(wú)論是子彈材料還是靶板材料，它們的應(yīng)力-應(yīng)變曲線的仿真值與實(shí)驗(yàn)值基本吻合，這就表明兩種材料的應(yīng)變?cè)?到2倍失效應(yīng)變范圍內(nèi)，采用的材料強(qiáng)度模型與擬合的參數(shù)是正確的。

圖6　子彈材料應(yīng)力-應(yīng)變的SHPB實(shí)驗(yàn)值和仿真值的對(duì)比 Fig.6 Comparison of stress-strain curve between SHPB experiment data and simulation result for the bullet material

圖7　靶板材料應(yīng)力-應(yīng)變的SHPB實(shí)驗(yàn)值和仿真值的對(duì)比 Fig.7 Comparison of stress-strain curve between SHPB experiment data and simulation result for the target material

3有限元仿真及結(jié)果分析

子彈的外形尺寸還處于不斷的研究及改進(jìn)之中，本文探討4種具有代表性的外形，分別為尖頭彈，外形尺寸如圖8(a)所示；平頭彈，外形尺寸如圖8(b)所示；空尖彈，半剖視圖如圖8(c)所示；尾部帶鋼珠的空尖彈，半剖視圖如圖8(d)所示。對(duì)于靶板，為一長(zhǎng)方體，其長(zhǎng)寬分別為80 mm和80 mm，厚度為10 mm。

圖8　不同外形子彈示意圖或半剖視圖 Fig.8 Sketch and half section of different shape projectiles

采用AUTODYN-3D中的SPH方法對(duì)沖擊過(guò)程進(jìn)行仿真分析，即子彈模型和靶板模型都采用SPH粒子單元來(lái)劃分。靶板的邊界采用固支邊界條件。由于子彈與靶板的撞擊區(qū)域均為SPH材料，當(dāng)一個(gè)材料的質(zhì)點(diǎn)位于其他SPH材料質(zhì)點(diǎn)的球形影響范圍之內(nèi)時(shí)，接觸作用自然產(chǎn)生，因此相互之間不必定義接觸。

3.1不同彈頭形式的影響

一般情況下，手槍子彈的出膛速度為300 m/s~ 350 m/s，本文中不同彈頭形狀的子彈先以345 m/s的入射速度垂直入射靶板。經(jīng)過(guò)有限元計(jì)算后可以得到子彈從開(kāi)始沖擊靶板到子彈尾部破碎的全過(guò)程，取模型的對(duì)稱面進(jìn)行觀察，尖頭彈撞擊過(guò)程如圖9(a)所示，平頭彈撞擊過(guò)程如圖9(b)所示，空尖彈撞擊過(guò)程如圖9(c)所示，尾部帶鋼珠空尖彈撞擊過(guò)程如圖9(d)所示。

圖9　不同外形子彈沖擊靶板結(jié)果圖 Fig.9 Results of different shape projectiles penetrating target

從圖9可以看出，子彈在撞擊靶板時(shí)，首先從彈頭開(kāi)始破壞，表現(xiàn)為彈頭的SPH單元首先發(fā)生失效，隨著時(shí)間的推移，子彈由彈頭向彈尾發(fā)生破壞。從開(kāi)始撞擊到子彈彈尾發(fā)生破裂，不同彈頭形狀的子彈所用的時(shí)間不同，尖頭彈用時(shí)38s，平頭彈用時(shí)31s，空尖彈以及尾部帶鋼珠的空尖彈均用時(shí)25s。對(duì)于靶板，在受到子彈的撞擊后，靶板的撞擊區(qū)域出現(xiàn)彈坑且有破壞現(xiàn)象發(fā)生，其附近有彈塑性變形區(qū)域，隨著時(shí)間的推移，彈塑性變形區(qū)域逐漸擴(kuò)大。從彈坑的大小來(lái)看，尖頭彈沖擊的靶板彈坑最大，深度約為靶板厚度的1/2，平頭彈沖擊的靶板彈坑次之，深度約為靶板厚度的1/3，空尖彈以及尾部帶鋼珠空尖彈沖擊的靶板彈坑最小，深度約為靶板的1/4。此外尖頭彈沖擊的靶板在彈坑背部也有破壞現(xiàn)象，彈塑性變形區(qū)域最大，并且靶板發(fā)生了嚴(yán)重彎曲變形；平頭彈沖擊的靶板在彈坑背部雖沒(méi)有破壞現(xiàn)象，但彈塑性變形區(qū)域較大，靶板也發(fā)生了明顯彎曲變形；空尖彈以及尾部帶鋼珠空尖彈沖擊的靶板在彈坑背部沒(méi)有破壞現(xiàn)象，彈塑性變形區(qū)域較小，靶板也沒(méi)有發(fā)生明顯彎曲變形。

圖10為從彈-靶開(kāi)始接觸直至子彈尾部破碎時(shí)靶板的變形能時(shí)間曲線，由圖10可看出，在子彈撞擊靶板的初始階段，平頭彈沖擊的靶板變形能增加最快，空尖彈及帶鋼珠空尖彈沖擊的靶板變形能次之，尖頭彈沖擊的靶板變形能增加最慢。隨著撞擊的進(jìn)行，尖頭彈沖擊的靶板變形能增加變快。當(dāng)子彈尾部破碎時(shí)，尖頭彈沖擊的靶板變形能最大，平頭彈沖擊的靶板變形能次之，空尖彈及帶鋼珠空尖彈沖擊的靶板變形能最小，且分別對(duì)比前兩者，其值不到一半。從始至終，帶鋼珠空尖彈撞擊的靶板變形能比受空尖彈撞擊的靶板變形能均略小，故帶鋼珠空尖彈對(duì)靶板的損傷最小。

圖10　不同外形子彈的靶板變形能時(shí)間曲線 Fig.10 Distortional energy curves of target for different shape projectiles

按子彈破碎效果由差到好排序，依次為尖頭彈、平頭彈、空尖彈、尾部帶鋼珠空尖彈。按靶板損傷效果由好到差排序，依次仍為尖頭彈、平頭彈、空尖彈、尾部帶鋼珠空尖彈。尖頭彈及平頭彈是實(shí)心的，而空尖彈及尾部帶鋼珠空尖彈前部均是空心的，故后兩種子彈的破碎效果要比前兩種好；另一方面，后兩種子彈由于前部是空心的，導(dǎo)致子彈質(zhì)量比前兩種小，在相同入射速度下子彈的動(dòng)能比前兩種小，故對(duì)于靶板的損傷要比前兩種小。尖頭彈比平頭彈的質(zhì)量略小，但由于其彈頭是尖的，一方面質(zhì)量更集中，子彈本身比平頭彈不容易破碎，另一方面對(duì)靶板的損傷也更集中，故對(duì)靶板的損傷比平頭彈對(duì)靶板的損傷要大。由于鋼珠的密度比金屬?gòu)?fù)合材料的密度大，導(dǎo)致在撞擊過(guò)程中不止彈頭有破碎現(xiàn)象，由于慣性大小不一，鋼珠與其前端所接觸的金屬?gòu)?fù)合材料之間也有碰撞，使子彈尾部加速破碎，故尾部帶鋼珠空尖彈的破碎效果比空尖彈好，同時(shí)鋼珠與子彈尾部的碰撞將消耗一部分能量，故對(duì)于靶板的損傷比空尖彈小。

3.2帶鋼珠空尖彈入射角的影響

在實(shí)戰(zhàn)中，子彈的入射方向不可能正好垂直于靶板，為此，有必要研究子彈入射角度對(duì)其自身的破碎效果以及靶板變形能的影響。本文采用子彈破碎效果最好以及對(duì)靶板損傷最小的尾部帶鋼珠空尖彈進(jìn)行不同入射角的沖擊研究，入射速度均為345 m/s，入射角分別為0°、5°、10°和15°,其中入射角為子彈軸線與靶板法線方向的夾角。從開(kāi)始撞擊到子彈尾部發(fā)生破裂，四種情況均用時(shí)25s，圖11為不同入射角下尾部帶鋼珠空尖彈沖擊靶板的結(jié)果圖，圖12為相對(duì)應(yīng)的靶板變形能時(shí)間曲線。

圖11　不同入射角的子彈沖擊靶板結(jié)果圖 Fig.11 Results of different incident angle penetrating target

圖12　不同入射角的靶板變形能時(shí)間曲線 Fig.12 Distortional energy curves of target for differentincident angle

圖11和圖12表明隨著入射角的增大，尾部帶鋼珠空尖彈的破碎效果越差，對(duì)靶板的損傷也越小，具體表現(xiàn)為靶板的變形能越小。在總速度大小相同的情況下，隨著入射角的增大，平行于靶板面的速度分量變大，垂直于靶板面的速度分量變小，而平行分量大部分是與靶板摩擦消耗掉的并產(chǎn)生熱量，垂直分量大部分是與靶板碰撞消耗掉的并轉(zhuǎn)化為靶板的變形能。故子彈入射角越大，靶板變形能越小，即損傷越小。

3.3帶鋼珠空尖彈入射速度的影響

在實(shí)戰(zhàn)中，子彈裝藥量的不同，其出膛速度及著靶點(diǎn)的速度也不同，故對(duì)不同的著靶點(diǎn)速度侵徹靶板進(jìn)行仿真分析，探討在不同的入射速度下，子彈侵徹靶板過(guò)程中，子彈的破碎以及靶板的變形情況。本文采用子彈破碎效果最好以及對(duì)靶板損傷最小的尾部帶鋼珠空尖彈進(jìn)行不同入射速度的沖擊研究，入射速度分別為345 m/s，330 m/s，315 m/s，300 m/s，從開(kāi)始撞擊到子彈尾部發(fā)生破裂，四種情況分別用時(shí)25s，26s，27s，28s。圖13為不同入射速度下尾部帶鋼珠空尖彈沖擊靶板的結(jié)果圖，圖14為從開(kāi)始撞擊到子彈尾部發(fā)生破裂相對(duì)應(yīng)的靶板變形能時(shí)間曲線。

圖13　不同入射速度的子彈沖擊靶板結(jié)果圖 Fig.13 Results of different incident velocity penetrating target

圖14　不同入射速度的靶板變形能時(shí)間曲線 Fig.14 Distortional energy curves of target for different incident velocity

由圖13和圖14可看出，隨著尾部帶鋼珠空尖彈入射速度的減小，子彈的破碎效果越差，對(duì)靶板的損傷也越小，具體表現(xiàn)為靶板的變形能越小。在子彈質(zhì)量相同情況下，速度越小，其動(dòng)能就越小，轉(zhuǎn)化為靶板的變形能越小，即對(duì)靶板的損傷越小。

4結(jié)論

通過(guò)SHPB實(shí)驗(yàn)對(duì)兩種材料的動(dòng)態(tài)力學(xué)性能參數(shù)進(jìn)行測(cè)量，發(fā)現(xiàn)子彈材料的抗壓屈服極限、強(qiáng)度極限均遠(yuǎn)低于靶板材料的抗壓屈服極限及強(qiáng)度極限。根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，擬合給出了描述這兩種材料本構(gòu)關(guān)系的Johnson-Cook強(qiáng)度模型參數(shù)，基于數(shù)值仿真方法，著重討論了子彈的外形對(duì)子彈的破碎性能及靶板變形能的影響。結(jié)果表明：

(1)按子彈破碎效果由劣到優(yōu)排序，依次為尖頭彈、平頭彈、空尖彈、尾部帶鋼珠空尖彈。按靶板損傷效果由優(yōu)到劣排序，依次仍為尖頭彈、平頭彈、空尖彈、尾部帶鋼珠空尖彈。故尾部帶鋼珠空尖彈的子彈破碎效果最優(yōu)，對(duì)靶板的損傷最小，為最優(yōu)子彈。

(2)隨著尾部帶鋼珠空尖彈入射角的增大與入射速度的減小，靶板變性能越小，子彈的破碎效果越差，對(duì)靶板的損傷效果也越差。

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第一作者廖映華男，博士生，副教授，1976年生

通信作者秦大同男，教授，博士生導(dǎo)師，1956年生