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    地鐵盾構(gòu)下穿地下結(jié)構(gòu)物變形及應(yīng)力計(jì)算分析

    2015-12-20 14:04:32唐明明趙陽豪
    現(xiàn)代城市軌道交通 2015年4期
    關(guān)鍵詞:商貿(mào)城側(cè)墻云圖

    唐明明 劉 淼 趙陽豪

    地鐵盾構(gòu)下穿地下結(jié)構(gòu)物變形及應(yīng)力計(jì)算分析

    唐明明 劉 淼 趙陽豪

    以常州地鐵1號線盾構(gòu)下穿十字形的中防花園商貿(mào)城為工程背景,運(yùn)用Flac3D模擬研究其受施工影響下的結(jié)構(gòu)沉降和應(yīng)力分布情況及其安全性。研究表明,中防花園商貿(mào)城結(jié)構(gòu)受盾構(gòu)施工影響的沉降變化較為明顯,商貿(mào)城結(jié)構(gòu)在盾構(gòu)掘進(jìn)入口的位置沉降值最大,約為6.27 mm;商貿(mào)城結(jié)構(gòu)的最大壓應(yīng)力為8.74 MPa,出現(xiàn)在隧道上方的支撐柱位置;最大拉應(yīng)力為1.11 MPa,出現(xiàn)在商貿(mào)城側(cè)墻拐角靠上位置;商貿(mào)城結(jié)構(gòu)在盾構(gòu)下穿施工的影響下其安全系數(shù)為1.41,總體上處于安全狀態(tài)。

    地鐵盾構(gòu);下穿結(jié)構(gòu)物;變形分析

    1 工程概況

    常州市中防花園商貿(mào)城位于花園街與廣電路交會街口,沿花園街南北全長317 m,沿廣電路東西沿線全長236 m,呈十字形排列。中防花園商貿(mào)城為地下1層板柱框架結(jié)構(gòu),頂板厚度約為0.4 m,底板埋深約5 m,上部為廣電路與花園街行車通道。中防花園商貿(mào)城的內(nèi)部結(jié)構(gòu)空間設(shè)置有支撐柱,支撐柱采用C35鋼筋混凝土,直徑為0.5 m,間距約為6.9 m。新建常州地鐵1號線南北向下穿中防花園商貿(mào)城,穿越段長度約為258 m,隧道距中防花園商貿(mào)城底板的距離為9.8~11.1 m,盾構(gòu)隧道與中防花園商貿(mào)城的橫剖面位置關(guān)系如圖1所示。

    圖1 區(qū)間隧道與商貿(mào)城橫剖面圖 (單位:m)

    工程場地地處長江三角洲太湖沖湖積平原,地形較為平坦,區(qū)間沿線場地地基土以黏性土、粉土及砂土為主,地層分布較平順、穩(wěn)定。場地地下潛水水位埋深約為地面下1.2~3 m,水位標(biāo)高約1.3~3.6 m,平均水位標(biāo)高約2.7 m,水位季節(jié)性變化幅度為1~2 m,場地施工范圍內(nèi)未涉及承壓水。

    2 計(jì)算模型及參數(shù)

    2.1 計(jì)算模型

    中防花園商貿(mào)城采用現(xiàn)澆板柱結(jié)構(gòu)體系,蓋挖逆作法施工,無梁構(gòu)件,頂板受力主要依靠內(nèi)部的支撐柱維持平衡。因板柱結(jié)構(gòu)抗剪能力較弱,故將支撐柱與頂板和底板接頭位置擴(kuò)大為柱帽,以增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性能。為更真實(shí)地模擬支撐柱對結(jié)構(gòu)的作用,在計(jì)算模型中全部采用實(shí)體單元,支撐柱身與柱帽參照實(shí)際尺寸建模。

    盾構(gòu)推進(jìn)過程的模擬方法采用剛度遷移法,模型中預(yù)留注漿區(qū)單元以及管片單元,在計(jì)算過程中逐步更換材料參數(shù)。盾構(gòu)采用泥水平衡方式,掌子面施加與所在地層的壓力相平衡的推進(jìn)壓力。

    計(jì)算模型共劃分395 170個實(shí)體單元,管片單元采用線彈性模型模擬,土體材料的屈服采用摩爾庫倫準(zhǔn)則。模型尺寸長260 m,寬238 m,高52.1 m。模型側(cè)面和底面為位移邊界,模型頂面取為自由邊界,底面采用固定約束,側(cè)面采用法向約束(圖2)。

    圖2 計(jì)算模型及網(wǎng)格劃分示意圖

    2.2 計(jì)算參數(shù)

    根據(jù)場地勘察資料以及設(shè)計(jì)施工說明,計(jì)算模型中的材料參數(shù)見表1。計(jì)算荷載考慮中防花園商貿(mào)城顧客、貨物等極限均布載荷3 kPa,廣電路、花園街的車輛均布極限荷載20 kPa。

    表1 地層及隧道材料參數(shù)

    3 計(jì)算結(jié)果分析

    3.1 土體沉降分析

    圖3 左側(cè)隧道施工完畢后的沉降云圖

    圖4 右側(cè)隧道施工完畢后的沉降云圖

    根據(jù)圖3土體沉降云圖可以看出,左側(cè)隧道盾構(gòu)施工時,隧道上方的土體出現(xiàn)了較為明顯的沉降,土體沉降值隨距隧道水平距離的增加而減小,沉降影響范圍約為2~3倍隧道直徑。盾構(gòu)施工引起的土體沉降值在盾構(gòu)入口處相對較大,最大值約為5.15 mm。

    根據(jù)圖4土體沉降云圖可以看出,左側(cè)隧道盾構(gòu)施工完畢后右側(cè)隧道盾構(gòu)施工時,隧道上方土體的繼續(xù)沉降,且隨距隧道水平距離的增加而減小,沉降影響范圍約為2~3倍隧道直徑。右側(cè)隧道盾構(gòu)施工完畢后引起的土體沉降最大值出現(xiàn)在左側(cè)隧道和右側(cè)隧道中間線上方的盾構(gòu)掘進(jìn)入口位置,其最大沉降值為6.27 mm。

    本計(jì)算中,盾構(gòu)施工由左側(cè)隧道開始,左側(cè)施工完畢之后再施工右側(cè)隧道,2個隧道分別施工完畢后的土體沉降云圖如圖3、4所示。

    可見,中防花園商貿(mào)城受施工開挖的影響沉降較為明顯,并且沉降分布不均勻,在隧道上方的沉降量要明顯高于周圍區(qū)域。

    3.2 結(jié)構(gòu)沉降分析

    結(jié)構(gòu)的沉降主要是由于土體不均勻沉降引起的,包括結(jié)構(gòu)下部土體沉降和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的土體壓縮(含地基基礎(chǔ)切入土體量)。由此可見,結(jié)構(gòu)沉降大于結(jié)構(gòu)下部土體沉降。但是,由于二者的差值即結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的土體壓縮量是極其有限的,可以忽略不計(jì),因此,可近似地將土體沉降作為結(jié)構(gòu)沉降來考慮。

    由圖5可以看出,受左側(cè)隧道盾構(gòu)施工的影響,隧道上方建筑結(jié)構(gòu)產(chǎn)生了比較明顯的沉降,結(jié)構(gòu)最大沉降區(qū)域如圖5藍(lán)色區(qū)域所示,最大值為4.3 mm,且結(jié)構(gòu)最大沉降和土體最大沉降位置不在同一豎直刻度線上(圖6)。

    圖5 左側(cè)隧道施工完畢后結(jié)構(gòu)沉降云圖

    圖6 左側(cè)隧道施工完畢后結(jié)構(gòu)和土體最大沉降位置圖

    由圖7可以看出,右側(cè)隧道施工完畢后,在左側(cè)隧道施工影響結(jié)果的基礎(chǔ)上,結(jié)構(gòu)產(chǎn)生了更大的沉降,結(jié)構(gòu)沉降最大區(qū)域如圖7藍(lán)色區(qū)域所示,最大值為5.55 mm,且結(jié)構(gòu)最大沉降和土體最大沉降位置不在同一豎直刻度線上(圖8)。

    圖7 右側(cè)隧道施工完畢后結(jié)構(gòu)沉降云圖

    圖8 右側(cè)隧道施工完畢后結(jié)構(gòu)和土體最大沉降位置圖

    3.3 結(jié)構(gòu)應(yīng)力分析

    從中防花園商貿(mào)城結(jié)構(gòu)變形分析可知,受隧道盾構(gòu)施工的影響,商貿(mào)城結(jié)構(gòu)產(chǎn)生了不均勻沉降,這種不均勻沉降可能導(dǎo)致框架混凝土出現(xiàn)開裂。因此,需要對施工影響后的結(jié)構(gòu)應(yīng)力進(jìn)行分析,根據(jù)分析結(jié)果對應(yīng)力較大的位置提出加固處理措施。2條隧道分別施工完畢后的商貿(mào)城結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖如圖9、10所示。

    從圖9壓應(yīng)力云圖可以看出,中防花園商貿(mào)城結(jié)構(gòu)的最大壓應(yīng)力主要分布在隧道上方的支撐柱位置,其最大值約為8.74 MPa;商貿(mào)城結(jié)構(gòu)框架底板位置的最大壓應(yīng)力在1~2 MPa之間。

    從圖10拉應(yīng)力云圖可以看出,中防花園商貿(mào)城結(jié)構(gòu)的最大拉應(yīng)力主要分布在商貿(mào)城側(cè)墻拐角靠上位置,其最大值為1.11 MPa;商貿(mào)城結(jié)構(gòu)框架底板位置的最大拉應(yīng)力在0.2~0.4 MPa之間。

    圖9 商貿(mào)城結(jié)構(gòu)壓應(yīng)力云圖

    圖10 商貿(mào)城結(jié)構(gòu)拉應(yīng)力云圖

    由以上結(jié)構(gòu)應(yīng)力分析結(jié)果可知,在壓應(yīng)力狀態(tài)下,中防花園商貿(mào)城結(jié)構(gòu)的危險位置出現(xiàn)在隧道上方的支撐柱附近;在拉應(yīng)力狀態(tài)下,中防花園商貿(mào)城結(jié)構(gòu)的危險位置出現(xiàn)在側(cè)墻拐角靠上位置。

    3.4 結(jié)構(gòu)安全性分析

    為了解盾構(gòu)施工對中防花園商貿(mào)城結(jié)構(gòu)安全性的影響,現(xiàn)以前述中防花園商貿(mào)城沉降以及應(yīng)力計(jì)算結(jié)果為依據(jù),結(jié)合鋼筋混凝土材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn),確定其結(jié)構(gòu)安全度。

    由結(jié)構(gòu)應(yīng)力的計(jì)算結(jié)果可知,中防花園商貿(mào)城柱結(jié)構(gòu)受到的最大壓應(yīng)力為8.74 MPa,低于該標(biāo)號(C35)的混凝土抗壓強(qiáng)度(容許應(yīng)力)16.7 MPa;商貿(mào)城側(cè)墻受到的拉應(yīng)力最大值為1.11 MPa,同樣低于其混凝土抗拉強(qiáng)度(容許應(yīng)力)1.57 MPa。

    分別以中防花園商貿(mào)城結(jié)構(gòu)支撐柱的最大壓應(yīng)力和側(cè)墻的最大拉應(yīng)力作為判斷指標(biāo),計(jì)算商貿(mào)城結(jié)構(gòu)的安全系數(shù),結(jié)構(gòu)最終的安全系數(shù)則為其較小值。表2給出了受施工影響下商貿(mào)城結(jié)構(gòu)危險截面位置及相應(yīng)的安全系數(shù)計(jì)算結(jié)果。

    表2 商貿(mào)城結(jié)構(gòu)危險截面位置及安全系數(shù)

    由表2商貿(mào)城結(jié)構(gòu)安全性系數(shù)計(jì)算結(jié)果可知,在極限壓應(yīng)力狀態(tài)下,中防花園商貿(mào)城結(jié)構(gòu)最危險截面出現(xiàn)在隧道上方的支撐住附近,根據(jù)結(jié)構(gòu)計(jì)算最大壓應(yīng)力8.74 MPa、容許應(yīng)力16.7 MPa,計(jì)算可得其安全系數(shù)為1.91;在極限拉應(yīng)力狀態(tài)下,中防花園商貿(mào)城結(jié)構(gòu)最危險截面出現(xiàn)在側(cè)墻拐角靠上處,根據(jù)結(jié)構(gòu)計(jì)算最大拉應(yīng)力1.11 MPa、容許應(yīng)力1.57 MPa,計(jì)算可得其安全系數(shù)為1.41。

    綜上所述,中防花園商貿(mào)城結(jié)構(gòu)最危險截面為位于側(cè)墻拐角靠上位置,商貿(mào)城結(jié)構(gòu)總體安全系數(shù)為1.41。

    4 結(jié)論

    根據(jù)中防花園商貿(mào)城的結(jié)構(gòu)特征和盾構(gòu)施工資料,建立了三維分析模型,對中防花園商貿(mào)城結(jié)構(gòu)進(jìn)行了變形與內(nèi)力分析,并對其受盾構(gòu)下穿施工影響的安全性進(jìn)行了分析。主要結(jié)論如下:

    (1)受盾構(gòu)下穿施工的影響,商貿(mào)城結(jié)構(gòu)沉降在靠近隧道頂端位置較大,遠(yuǎn)離隧道位置則相對較?。唤Y(jié)構(gòu)最大沉降出現(xiàn)在盾構(gòu)掘進(jìn)入口的位置,最大沉降為6.27 mm;

    (2)商貿(mào)城結(jié)構(gòu)最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在隧道上方的商貿(mào)城結(jié)構(gòu)支撐柱位置,最大壓應(yīng)力為8.74 MPa,;

    (3)商貿(mào)城結(jié)構(gòu)最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在商貿(mào)城結(jié)構(gòu)側(cè)墻拐角靠上位置,最大拉應(yīng)力為1.11 MPa;

    (4)商貿(mào)城結(jié)構(gòu)處于安全狀態(tài),其總體安全系數(shù)為1.41。

    [1] 任建喜,李慶園,鄭贊贊,等.盾構(gòu)誘發(fā)的地表及鄰近建筑物變形規(guī)律研究[J]. 鐵道工程學(xué)報,2014(1).

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    責(zé)任編輯 朱開明

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    metro shield, under-passing structure, deformation analysis

    TU94

    2014-09-23

    唐明明: 北京安捷工程咨詢有限公司,博士,北京 100037

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