寬肩臺(tái)防波堤穩(wěn)定性研究

劉志遠(yuǎn)，佟德勝，張文忠

（中交天津港灣工程研究院有限公司，中國交建海岸工程水動(dòng)力重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津 300222）

總結(jié)國內(nèi)外實(shí)際工程中諸多斜坡堤形式可發(fā)現(xiàn)，目前港口工程中常規(guī)斜坡式防波堤大多由堤心石、人工護(hù)面塊體和防浪胸墻構(gòu)成，而采用寬肩臺(tái)斜坡式防波堤結(jié)構(gòu)的工程較少。JTS 154-1—2011《防波堤設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》中對(duì)寬肩臺(tái)斜坡堤的定義為：肩臺(tái)尺度較寬，在波浪作用下允許肩臺(tái)和坡面產(chǎn)生一定變形并形成動(dòng)態(tài)平衡剖面的塊石護(hù)面斜坡堤。在波浪作用時(shí)，其容許堤身斷面發(fā)生變形，直至外坡塊石坡面達(dá)到穩(wěn)定坡面為止，利用波浪長期沖刷作用后形成的最終動(dòng)力平衡斷面來抵御波浪作用。

美國、丹麥、冰島等[1]利用當(dāng)?shù)厥腺Y源建造寬肩臺(tái)式拋石防波堤，防浪效果比較理想。各類人工護(hù)面塊體在生產(chǎn)預(yù)制過程中需要投入大量人力物力，與其相比，在附近有充足石料來源的地區(qū)，寬肩臺(tái)式防波堤無需提前預(yù)制人工塊體，大大簡化了施工工序，有效降低了工程造價(jià)（根據(jù)國外的工程實(shí)踐[1]，其造價(jià)可為常規(guī)式斜坡堤的50%~70%），并縮短了施工工期。從節(jié)能、減排、低碳角度，亦具有積極的社會(huì)效益和環(huán)保效益。我國港口建設(shè)事業(yè)正在快速發(fā)展，對(duì)于石料資源較豐富地區(qū)，設(shè)計(jì)與建造寬肩臺(tái)式拋石堤將是一種經(jīng)濟(jì)、合理的選擇。

從國內(nèi)已完成的工程實(shí)例[2-7]中發(fā)現(xiàn)，不同的塊石級(jí)配和肩臺(tái)寬度是影響防波堤拋石護(hù)面穩(wěn)定性和防浪效果的主要因素，但目前國內(nèi)寬肩臺(tái)防波堤的實(shí)際工程及此類研究成果還較少，理論研究深度也不及國外。開展寬肩臺(tái)防波堤立項(xiàng)研究將對(duì)以后的拋石堤工程建設(shè)具有積極的指導(dǎo)意義。為此，近年來經(jīng)過大量的調(diào)查研究，總結(jié)吸收了近10多年來國內(nèi)寬肩臺(tái)式拋石防波堤工程的設(shè)計(jì)、科研和施工經(jīng)驗(yàn)，通過理論分析，并結(jié)合水工物理模型試驗(yàn)研究，歸納塊石級(jí)配、肩臺(tái)寬度隨波浪變化的規(guī)律性，尋求穩(wěn)定的寬肩臺(tái)式拋石防波堤的最終斷面結(jié)構(gòu)形式。

1 試驗(yàn)研究

1.1 內(nèi)容

1） 對(duì)寬肩臺(tái)拋石防波堤結(jié)構(gòu)的初始設(shè)計(jì)斷面，測(cè)定各水位及相應(yīng)波浪作用下拋石防波堤內(nèi)、外坡塊石護(hù)面的穩(wěn)定狀態(tài)，并根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果對(duì)初始斷面進(jìn)行修改；

2）確定形成動(dòng)力平衡斷面時(shí)外坡護(hù)面層的最小結(jié)構(gòu)尺寸及滿足穩(wěn)定性要求的肩臺(tái)寬度，給出拋石堤護(hù)面塊石的穩(wěn)定重量和級(jí)配，并提出合理的設(shè)計(jì)斷面；

3）觀察并測(cè)量在不同水位的波浪作用下波浪的爬高、越浪及拋石堤堤頂?shù)臎_刷狀況；

4）對(duì)試驗(yàn)過程中給出的各種合理初始斷面及相應(yīng)的動(dòng)力平衡斷面進(jìn)行綜合性評(píng)述，提出結(jié)論性意見。

1.2 方法

1） 模型按重力相似準(zhǔn)則及JTJ/T 234—2001《波浪模型試驗(yàn)規(guī)程》的有關(guān)要求進(jìn)行設(shè)計(jì)。

寬肩臺(tái)式斜坡堤模型均采用自然堆放的方式，應(yīng)用工具拋填斷面，避免人工擺放，以消除人為影響。

拋石護(hù)面由不同粒徑塊石混合而成，拋石防波堤除了幾何尺度外，護(hù)面塊石的重量和級(jí)配也至關(guān)重要。穩(wěn)定試驗(yàn)中，防波堤護(hù)面塊石的重量為200～2 500 kg，其級(jí)配應(yīng)按滿足（D85/D15）＜3選用。拋石防波堤試驗(yàn)所采用的各種塊石均經(jīng)過人工挑選，并將不同粒徑級(jí)配的塊石涂以各種不同顏色以便觀測(cè)不同重量塊石在波浪作用下的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)和規(guī)律。

2）拋石防波堤斷面模型試驗(yàn)中，從極端低水位開始進(jìn)行不同水位的循環(huán)試驗(yàn)，水位循環(huán)變化的順序依次為：極端低水位→設(shè)計(jì)低水位→設(shè)計(jì)高水位→極端高水位→設(shè)計(jì)高水位→設(shè)計(jì)低水位→極端低水位。試驗(yàn)中每一種水位至少連續(xù)作用3 000個(gè)波，或原型作用時(shí)間不少于6.0 h，應(yīng)保證坡面變形充分以確保坡面達(dá)到動(dòng)力平衡，并采用網(wǎng)格量測(cè)的方法，記錄塊石護(hù)面在每個(gè)水位波浪作用后的動(dòng)力平衡剖面狀態(tài)。斷面變化達(dá)到動(dòng)力平衡時(shí)，采用現(xiàn)場(chǎng)目測(cè)和電測(cè)的方法測(cè)量波浪爬高及堤頂越浪水舌厚度。

3）試驗(yàn)依據(jù)的原始波浪要素在模型安放之前進(jìn)行率定。根據(jù)《波浪模型試驗(yàn)規(guī)程》的要求，波高誤差不超過±5%，周期誤差不超過±2%。拋石堤結(jié)構(gòu)斷面在各種水位下均采用不規(guī)則波進(jìn)行穩(wěn)定性試驗(yàn)。不規(guī)則波能模擬天然海浪，試驗(yàn)結(jié)果更符合現(xiàn)場(chǎng)情況。不規(guī)則波以H13%及平均周期作為控制條件。

1.3 設(shè)備

試驗(yàn)在大型不規(guī)則波試驗(yàn)水槽中進(jìn)行，水槽的長、寬、高分別為92.0 m、4.0 m、1.8 m。水槽尾部設(shè)有1∶15的拋石消波斜坡，其消浪效果良好。水槽中裝備有日本“三井造船株式會(huì)社”制造的大型不規(guī)則波造波機(jī)。該系統(tǒng)由液壓驅(qū)動(dòng)裝置、控制臺(tái)及計(jì)算機(jī)構(gòu)成，可根據(jù)試驗(yàn)要求產(chǎn)生規(guī)則波和不同譜型不規(guī)則波。

試驗(yàn)波浪的量測(cè)與分析由2000型波浪試驗(yàn)數(shù)據(jù)采集儀、2000型數(shù)據(jù)采集處理及分析軟件及計(jì)算機(jī)來完成。

2 工程實(shí)例研究成果

2.1 鹽田港東港區(qū)寬肩臺(tái)式斜坡堤試驗(yàn)

2.1.1 試驗(yàn)依據(jù)的資料

寬肩臺(tái)式斜坡堤斷面形式為：斜坡堤泥面底高程-13.5 m，-13.5～+2.0 m高程之間堤前為寬7.5 m、坡度 1∶1的 300～900 kg護(hù)面塊石，+2.0～+5.5 m高程之間護(hù)面塊石的寬度為12.5 m，堤頂高程為+6.8 m，見下文圖1。

2.1.2 主要試驗(yàn)結(jié)果

寬肩臺(tái)式斜坡堤修改斷面護(hù)面塊石動(dòng)力平衡剖面線與原1∶1坡面在-1.0 m處相交，最終的動(dòng)力平衡剖面線可以看出，肩臺(tái)被沖刷掉7.5 m左右，沖刷坡度約為1∶2，堆積坡度近為1∶1，其最終平衡剖面線距+2.0 m高程處堤心石最小厚度約1.0 m。其最終的動(dòng)力平衡斷面均滿足穩(wěn)定要求，寬肩臺(tái)式斜坡堤設(shè)計(jì)斷面的300～900 kg護(hù)面塊石級(jí)配較合理。

設(shè)計(jì)高水位+2.26 m及極端高水位+3.56 m時(shí)，在該水位波浪作用下護(hù)面沖刷后達(dá)到的動(dòng)力平衡斷面均有越浪發(fā)生，其最大越浪水舌厚度分別為0.85 m、1.30 m；越浪水體對(duì)12.5 m寬肩臺(tái)后面的+5.5 m高程肩臺(tái)堤心石及堤頂60～100 kg護(hù)面塊石造成局部沖刷，但+6.8 m高程堤頂整體基本穩(wěn)定。

表1為鹽田港寬肩臺(tái)式斜坡堤護(hù)面塊石的穩(wěn)定重量和級(jí)配。

最終形成的動(dòng)力平衡斷面見圖1。

表1 鹽田港寬肩臺(tái)拋石斜坡堤護(hù)面塊石的穩(wěn)定重量和級(jí)配Table 1 Thestability weight and gradation of the berm stone in wide-shouldered rubblebreakwater at Yantian Port

圖1 鹽田港寬肩臺(tái)拋石斜坡堤的最終動(dòng)力平衡斷面Fig.1 The final dynamic equilibrium section of the wide-shouldered rubble breakwater at Yantian Port

2.2 營口港鲅魚圈港區(qū)北堤寬肩臺(tái)結(jié)構(gòu)拋石斜坡堤試驗(yàn)

2.2.1 試驗(yàn)依據(jù)的資料

寬肩臺(tái)拋石斜坡堤斷面形式為：胸墻頂高程+8.0 m，底高程-6.00 m，-6.00～+7.50 m高程之間為坡度1∶1、護(hù)面塊石重300～1 000 kg的堤前坡，寬肩臺(tái)頂+7.50 m前坡角至胸墻立面前沿寬度為9.40 m。堤心頂高程+5.0 m，寬5.0 m；路面頂高程 +5.50 m，見下文圖2。

2.2.2 主要試驗(yàn)結(jié)果

寬肩臺(tái)結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì)斷面達(dá)到各水位下的動(dòng)力平衡狀態(tài)時(shí)，堤前沖刷剖面無明顯變化，沖刷剖面線與極端高水位的動(dòng)力平衡剖面線相近。

北堤寬肩臺(tái)結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì)斷面最終動(dòng)力平衡斷面中堤前300～1 000 kg護(hù)面塊石沖刷坡度平均約為1∶1.6，堆積坡度近為1∶1.5；護(hù)面平衡剖面線與原1∶1坡面在+1.5 m處相交，堤前最終平衡剖面線距堤心石最小厚度約3.10 m，前肩臺(tái)被沖刷掉3.30 m左右，肩角處最大沖刷深度為3.30 m。不同水位及相應(yīng)波浪的循環(huán)作用下，堤前護(hù)面塊石的運(yùn)動(dòng)規(guī)律為：800～1 000 kg塊石受波浪沖刷后下移速度比較快，堆積區(qū)內(nèi)多為600～1 000 kg塊石。重量偏輕的300～400 kg塊石大部分都充填在大塊石的縫隙中，使沖刷后的坡面變的比較密實(shí)。北堤寬肩臺(tái)式設(shè)計(jì)斷面滿足穩(wěn)定性和使用要求，堤前300～1 000 kg護(hù)面塊石級(jí)配較合理。

表2為營口港北堤寬肩臺(tái)拋石斜坡堤護(hù)面塊石的穩(wěn)定重量和級(jí)配，最終形成的動(dòng)力平衡斷面見圖2。

表2 營口港寬肩臺(tái)拋石斜坡堤護(hù)面塊石的穩(wěn)定重量和級(jí)配Table2 The stability weight and gradation of the berm stone in wide-shouldered rubble breakwater at Yingkou Port

圖2 營口港寬肩臺(tái)拋石斜坡堤的最終動(dòng)力平衡斷面Fig.2 The final dynamic equilibrium section of thewide-shouldered rubble breakwater at Yingkou Port

2.3 大連北良糧食碼頭工程寬肩臺(tái)式拋石防波堤試驗(yàn)

2.3.1 試驗(yàn)依據(jù)的資料

寬肩臺(tái)拋石防波堤斷面形式為：堤頂高程8.5 m，堤頂寬度8.0 m，寬肩臺(tái)設(shè)在外坡5.5 m高程，肩臺(tái)寬14.0 m。肩臺(tái)上段堤面坡度為1∶2、下段為1∶1。堤頂部位下面的堤心石頂高程5.0 m，坡度為1∶1.5，肩臺(tái)下面堤心頂高程為-2.0 m，坡度亦為1∶1.5。另外護(hù)底-11.0 m，寬度15.0 m。堤頂部位塊石護(hù)面層厚為3.5 m，肩臺(tái)處塊石護(hù)面層厚度為7.5 m，見下文圖3。

2.3.2 主要試驗(yàn)結(jié)果

設(shè)計(jì)斷面在設(shè)計(jì)低水位相應(yīng)的不規(guī)則波作用下，首先是+5.5 m高程的寬肩臺(tái)前坡被波浪淘刷而坍落，打落的塊石沿著堤坡面堆積，坡面變?yōu)榉碨形。隨著波浪作用時(shí)間的延續(xù)，沖刷強(qiáng)度減弱，到達(dá)動(dòng)力平衡時(shí)，寬肩臺(tái)的寬度被沖刷掉7 m，堤坡腳處堆出7 m寬，沖刷斷面中間段坡度為1∶2.5。再在設(shè)計(jì)高水位的不規(guī)則波作用下，波浪的沖刷區(qū)段在設(shè)計(jì)高水位附近，因此，+5.5 m的寬肩臺(tái)沖刷加劇，到達(dá)動(dòng)力平衡時(shí)，寬14 m的肩臺(tái)全部被沖刷掉，此時(shí)坡面變得緩且直，中間段坡度大約1∶3.5～1∶4.5。防波堤斷面在上述兩個(gè)水位下形成的綜合動(dòng)力平衡斷面，在校核高水位的不規(guī)則波作用下，沖刷部位再度上移，堤頂前坡1∶2的坡面繼續(xù)被沖刷，斷面達(dá)到動(dòng)力平衡時(shí)，堤頂前肩被沖刷下0.5 m左右，寬肩臺(tái)下部也繼續(xù)沖刷，但遠(yuǎn)未沖到-2.0 m高程堤心石。

上述綜合動(dòng)力平衡斷面回到設(shè)計(jì)高水位、設(shè)計(jì)低水位繼續(xù)進(jìn)行相應(yīng)不規(guī)則波試驗(yàn)，堤頂前坡面繼續(xù)沖刷，但沖刷強(qiáng)度不大。因此到達(dá)動(dòng)力平衡時(shí)沖刷坡面無較大變化，此時(shí)部分塊石被波浪帶到水線以下，但也有少量塊石被波浪推到水線以上。沖刷剖面與原堤坡面交點(diǎn)在-1.5 m附近。表3為大連北良寬肩臺(tái)拋石防波堤護(hù)面塊石的穩(wěn)定重量和級(jí)配，最終形成的動(dòng)力平衡斷面見圖3。

表3 大連北良寬肩臺(tái)拋石防波堤護(hù)面塊石的穩(wěn)定重量和級(jí)配Table 3 The stability weight and gradation of the berm stone in wide-shouldered rubble breakwater at Dalian Beiliang Port

圖3 大連北良寬肩臺(tái)拋石防波堤的最終動(dòng)力平衡斷面Fig.3 The final dynamic equilibrium section of the wide-shouldered rubble breakwater at Dalian Beiliang Port

3 數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析與結(jié)論

現(xiàn)行港口海岸工程JTS 154-1—2011《防波堤設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》（以下簡稱《規(guī)范》）中有關(guān)寬肩臺(tái)式防波堤合理斷面形式設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)是根據(jù)國外9座基本數(shù)據(jù)比較齊全的寬肩臺(tái)式防波堤統(tǒng)計(jì)得出的。近年來對(duì)我國新建寬肩臺(tái)式拋石防波堤進(jìn)行了大量試驗(yàn)研究工作（包括鹽田港、嵐山港、營口港以及上世紀(jì)90年代大連北良糧食碼頭等系列寬肩臺(tái)式拋石防波堤斷面物理模型試驗(yàn)），并對(duì)有關(guān)防波堤的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行詳細(xì)統(tǒng)計(jì)分析，豐富了國內(nèi)相關(guān)的實(shí)驗(yàn)研究及工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，進(jìn)一步揭示了相關(guān)規(guī)律，擴(kuò)充了對(duì)寬肩臺(tái)拋石堤的認(rèn)識(shí)。

針對(duì)寬肩臺(tái)式防波堤，在理論分析和模型試驗(yàn)結(jié)果基礎(chǔ)上，經(jīng)分析、推理、歸納，形成如下幾點(diǎn)認(rèn)識(shí)：

1）寬肩臺(tái)式防波堤合理設(shè)計(jì)斷面尺度的確定

寬肩臺(tái)式防波堤設(shè)計(jì)斷面的尺度主要包括肩臺(tái)寬度和標(biāo)高、肩臺(tái)塊石護(hù)面層厚度、肩臺(tái)上、下邊坡的坡度以及堤頂高程、堤頂寬度、堤頂護(hù)面厚度等。相關(guān)試驗(yàn)的數(shù)據(jù)資料見表4。

表4 寬肩臺(tái)式拋石防波堤試驗(yàn)資料匯總Table 4 The test data of thewide-shouldered rubble breakwater

寬肩臺(tái)式拋石防波堤在設(shè)計(jì)高水位以上采用較寬的肩臺(tái)，肩臺(tái)太窄不能起到寬肩臺(tái)式斜坡堤的作用。《規(guī)范》規(guī)定：肩臺(tái)寬度宜采用2.3~2.9倍設(shè)計(jì)波高值即（2.3～2.9） H13%且不小于6.0 m。根據(jù)對(duì)國內(nèi)7個(gè)斷面實(shí)例的試驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)，符合穩(wěn)定性要求的肩臺(tái)寬度多在2.68倍設(shè)計(jì)波高值以上，最寬達(dá)到設(shè)計(jì)波高4.46倍；肩臺(tái)實(shí)際寬度多在9.0 m以上，最大寬度達(dá)到14.0 m。

對(duì)于肩臺(tái)頂高程，《規(guī)范》規(guī)定其可定在設(shè)計(jì)高水位以上1.0~3.0 m處，且盡量取高值以保證堤頂不被沖蝕。試驗(yàn)研究結(jié)果證實(shí)了《規(guī)范》相關(guān)條文，各工程實(shí)例中的肩臺(tái)標(biāo)高超出當(dāng)?shù)卦O(shè)計(jì)高水位之上1.94~2.38 m。

寬肩臺(tái)式防波堤肩臺(tái)塊石護(hù)面層厚度如果不足，波浪作用將引起堤心石外露，堤頂受沖刷，從而可能造成整體結(jié)構(gòu)失穩(wěn)。目前《規(guī)范》和文獻(xiàn)中未見肩臺(tái)護(hù)面層厚度的規(guī)定。通過試驗(yàn)總結(jié)發(fā)現(xiàn)：符合使用要求、合理的寬肩臺(tái)塊石護(hù)面層設(shè)計(jì)厚度大多在1.79~2.33倍設(shè)計(jì)波高值，實(shí)例中最大厚度達(dá)3.33倍設(shè)計(jì)波高值，而保證堤心石不露出的最小塊石護(hù)面層厚度約為1.08~1.89倍設(shè)計(jì)波高值。工程實(shí)例中肩臺(tái)護(hù)面層厚度為肩臺(tái)寬度的0.4~1.0倍。

肩臺(tái)上、下邊坡坡度的確定應(yīng)考慮作用波浪的大小和塊石重量等因素，并參照工程實(shí)例統(tǒng)計(jì)歸納得出?！兑?guī)范》規(guī)定：對(duì)寬肩臺(tái)防波堤的外坡，肩臺(tái)以上和以下的邊坡坡度可分別取1∶1.5~1∶3和1∶1~1∶1.5。國內(nèi)實(shí)際工程資料及有關(guān)模型試驗(yàn)成果均符合《規(guī)范》相關(guān)條文的規(guī)定。上部波浪作用區(qū)的坡度設(shè)置較緩，使波浪在坡面發(fā)生變形以后對(duì)堤頂?shù)臎_刷作用較??；下部堤較陡，可方便進(jìn)行陸上施工。

由于堤頂和堤內(nèi)側(cè)坡面不允許在波浪作用下發(fā)生變形，因此宜按基本不越浪確定寬肩臺(tái)式防波堤的堤頂高程。《規(guī)范》規(guī)定：堤頂高程一般不低于設(shè)計(jì)高水位以上1.0倍設(shè)計(jì)波高值，若要求不越浪，堤頂高程要繼續(xù)提高。通過實(shí)際物理模型試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)國內(nèi)已完工的寬肩臺(tái)防波堤堤頂高程為設(shè)計(jì)高水位以上1.1~1.7倍設(shè)計(jì)波高值。相關(guān)規(guī)范和文獻(xiàn)尚無寬肩臺(tái)防波堤堤頂寬度及堤頂厚度的規(guī)定，通過國內(nèi)寬肩臺(tái)防波堤試驗(yàn)歸納得出：合理設(shè)計(jì)的堤頂寬度應(yīng)不小于1.0倍設(shè)計(jì)波高值，而堤頂護(hù)面厚度為0.5~1.0倍設(shè)計(jì)波高值。

通過試驗(yàn)驗(yàn)證，滿足以上設(shè)計(jì)要求的寬肩臺(tái)式防波堤才是合理的適用的。資料顯示國外寬肩臺(tái)防波堤作用波高均在4.0 m以上，而目前我國寬肩臺(tái)防波堤設(shè)計(jì)波高均在4.5 m以下。隨著技術(shù)的發(fā)展，我國將建造出可承受更大波浪作用的寬肩臺(tái)式防波堤。

2）寬肩臺(tái)式防波堤外坡塊石重量與級(jí)配確定

設(shè)計(jì)寬肩臺(tái)式防波堤外坡塊石重量時(shí)，國內(nèi)外均用穩(wěn)定參數(shù)計(jì)算公式得出塊石的中值粒徑D50。其中：為塊石的相對(duì)重度；γs為塊石的重度；γ為水的重度。穩(wěn)定參數(shù)的取值范圍一般取2.4~3.5（3.5對(duì)應(yīng)塊石的最小重量）。

國內(nèi)工程實(shí)例中發(fā)現(xiàn)：Hs≈2 m時(shí)，D50為0.5 m；Hs≈4 m時(shí)，D50為0.7 m。再根據(jù)公式D50=（W50/γ）s1/3得出塊石的中值重量W50（重量分布曲線的50%值）。由此可見，塊石重量的大小取決于設(shè)計(jì)波高的大小。計(jì)算D50和W50后，需要確定塊石粒徑（m）和重量（kg）的級(jí)配。大量研究結(jié)果證實(shí)，對(duì)于寬肩臺(tái)斜坡堤，其護(hù)面塊石重量比常規(guī)式防波堤輕，可取拋填塊石穩(wěn)定重量的1/20~1/5。國內(nèi)相關(guān)工程實(shí)例的物理模型試驗(yàn)結(jié)果顯示，塊石重量隨設(shè)計(jì)波高變化分布大致規(guī)律為：設(shè)計(jì)波高為2.0~3.0 m時(shí)，塊石重量為0.1~1.0 t，設(shè)計(jì)波高為4.0~4.5 m時(shí)，塊石重量為0.2~2.5 t。

為避免細(xì)顆粒堵住塊石間的空隙，使波能更好地消散，外坡塊石粒徑級(jí)配D85/D15通常取1.25~2.25（D85與D15分別為塊石粒徑分布曲線上累積率85%和15%相對(duì)應(yīng)的粒徑）。總結(jié)國內(nèi)相關(guān)工程實(shí)例的試驗(yàn)結(jié)果得出：D85/D15取1.25~1.70，護(hù)面塊石的最大重量與最小重量之比為Wmax/Wmin=3.0~12.5。

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