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    適合215mm直井井眼最優(yōu)防斜鉆具組合的討論

    2015-12-17 08:22:50寧清志
    西部探礦工程 2015年1期
    關(guān)鍵詞:鉆壓穩(wěn)定器鐘擺

    寧清志

    (大慶油田有限責(zé)任公司大慶鉆探工程公司,黑龍江大慶163318)

    適合215mm直井井眼最優(yōu)防斜鉆具組合的討論

    寧清志*

    (大慶油田有限責(zé)任公司大慶鉆探工程公司,黑龍江大慶163318)

    為防止直井井眼偏斜和發(fā)生偏斜后有效降斜,對(duì)常用的鐘擺鉆具組合進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用對(duì)比,對(duì)得出的結(jié)論做出合理的解釋。為尋求適合215mm直井井眼的大鉆壓下防斜鉆具組合,進(jìn)行了技術(shù)研究和改進(jìn)?,F(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)證實(shí)了改進(jìn)后的鐘擺偏心鉆具組合的防斜降斜效果好于以往所用的,且實(shí)現(xiàn)了大鉆壓糾斜,效果令人滿意。

    鐘擺鉆具;防斜;橫向分力;縱橫彎曲

    直井中防斜降斜的鉆具組合有很多種,如鐘擺、滿眼、塔式鉆具組合等等,如今這些鉆具組合已經(jīng)在鉆井工程中獲得了廣泛的應(yīng)用,國(guó)內(nèi)外學(xué)者也對(duì)這些鉆具組合的防斜原理做過(guò)詳細(xì)地說(shuō)明和系統(tǒng)地論述,但任何鉆具組合都有它的優(yōu)點(diǎn)和不足,也有發(fā)揮最佳防斜降斜效果的使用條件(鉆壓、轉(zhuǎn)速、地層傾角、井眼井斜角等),同時(shí)受實(shí)際情況(設(shè)備參數(shù)、水力參數(shù)、地質(zhì)參數(shù)等)的制約,對(duì)于這些在此不做贅述。眾所周知,鐘擺鉆具的糾斜能力大大強(qiáng)于滿眼鉆具和塔式鉆具,在大慶油田,更多地采用鐘擺鉆具組合,控制鉆壓,輕壓慢打。大慶油田打的井大多數(shù)都是在1300m以?xún)?nèi),井眼尺寸215mm的調(diào)整井,井淺,地層復(fù)雜情況少,唯一的難點(diǎn)就是地層造斜能力強(qiáng),特別是嫩二段。輕壓吊打,既影響了鉆井速度,井身質(zhì)量也不是很好,特別是對(duì)于地層傾角較大的地層,所以,尋求大慶油田215mm直井井眼最佳的防斜降斜鉆具組合,成為亟待解決的問(wèn)題。

    1 鐘擺鉆具的原理

    利用鉆具自身重力產(chǎn)生的鐘擺力實(shí)現(xiàn)降斜的目的,根據(jù)降斜率和井斜角的大小,來(lái)設(shè)計(jì)穩(wěn)定器到鉆頭的距離,根據(jù)井眼尺寸和穩(wěn)定器下面鉆鋌的尺寸來(lái)限定施加的鉆壓,以保證良好的降斜效果。

    2 鐘擺鉆具組合的應(yīng)用對(duì)比及技術(shù)改進(jìn)

    2.1 常用的鐘擺鉆具組合的應(yīng)用對(duì)比和效果分析

    常用的5種鐘擺鉆具組合如下:

    組合1:?215mm鉆頭+?178mm鉆鋌(19.26m)+?210mm方接頭+?165mm鉆鋌(60~70m)+?127mm鉆桿;

    組合2:?215mm鉆頭+?178mm鉆鋌(28.26m)+?210mm方接頭+?165mm鉆鋌(60~70m)+?127mm鉆桿;

    組合3:?215mm鉆頭+?178mm鉆鋌(19.26m)+?214mm方接頭+?165mm鉆鋌(60~70m)+?127mm鉆桿;

    組合4:?215mm鉆頭+?165mm鉆鋌(19.26m)+?214mm方接頭+?165mm鉆鋌(60~70m)+?127mm鉆桿;

    組合5:?215mm鉆頭+?203鉆鋌(19.26m)+?214mm方接頭+?165mm鉆鋌(60~70m)+?127mm鉆桿。

    在大慶油田喇區(qū)試驗(yàn)了這5種鐘擺鉆具組合,將實(shí)際應(yīng)用情況做了對(duì)比,對(duì)比的前提是:

    (1)試驗(yàn)的井位于同一區(qū)塊,相距較近,且受地層特性的影響程度相同。

    (2)同一種鉆機(jī),相同的鉆井參數(shù)和水力參數(shù)。

    (3)鉆井工程技術(shù)措施相同。

    (4)每種鉆具組合的鉆具參數(shù)嚴(yán)格符合設(shè)計(jì)的要求。

    (5)每種鉆具組合進(jìn)行了3口井試驗(yàn),取其井眼中的最大井斜角及相應(yīng)的井深。

    試驗(yàn)的實(shí)鉆數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。

    由表1可知,按防斜降斜效果由好到壞對(duì)這5種鉆具組合排序?yàn)?→1→5→4→2,下面對(duì)于現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用得出的排序結(jié)果做出解釋。

    表1 5種鐘擺鉆具組合實(shí)鉆數(shù)據(jù)表

    對(duì)于3→1→5,穩(wěn)定器以下的鉆鋌尺寸雖然增加了,鉆鋌剛性得到了增強(qiáng),使得下部鉆鋌重量的橫向分力也增大,但并不能從很大程度上增加鐘擺鉆具的降斜力,此時(shí)影響鉆具防斜降斜效果的主要因素是鉆頭的軸線轉(zhuǎn)角,而不是下部鉆具自重的橫向向力。鉆鋌尺寸增加了,井眼環(huán)空卻減小了,類(lèi)似于塔式鉆具組合的防斜能力強(qiáng),降斜能力弱,當(dāng)鉆遇硬夾層或易斜地層時(shí),鐘擺鉆具的糾斜效果明顯強(qiáng)于塔式鉆具。鉆井施工中,鉆具處于高轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)狀態(tài),在井眼中要受到離心力、鉆柱橫向擺振造成的公轉(zhuǎn)力的作用,環(huán)空間隙小了,鉆具擺動(dòng)的橫向位移受到井眼尺寸的限制,鉆頭切削井眼低邊的運(yùn)動(dòng)幅度也相應(yīng)降低了,理論上能夠達(dá)到的側(cè)向切削角和側(cè)向切削力,實(shí)際上根本達(dá)不到,鉆頭側(cè)向切削的轉(zhuǎn)角減小,影響了鉆頭側(cè)向切削效果,所以盡管橫向力大了,但實(shí)際的降斜力卻小了。4→2,隨著穩(wěn)定器到鉆頭的距離的增加(L),穩(wěn)定器尺寸(D)的降低,降斜效果減弱了,筆者認(rèn)為,L比D更能影響鉆具組合的防斜降斜效果,L增加,在施加鉆壓的情況下,穩(wěn)定器以下的鉆鋌與井壁形成了新的切點(diǎn),構(gòu)成了鉆具組合的新支點(diǎn),相當(dāng)于又增加了一個(gè)小尺寸穩(wěn)定器,而減弱了原來(lái)的穩(wěn)定器的支點(diǎn)作用,同時(shí)又減短了下部鉆具組合施加橫向分力的鉆鋌有效長(zhǎng)度,降低了下部鉆具的橫向分力,所以降斜糾斜力明顯降低。

    賈仲宣等人運(yùn)用縱橫彎曲連續(xù)梁法計(jì)算出了直井中最優(yōu)的鐘擺鉆具組合[1]:

    組合6:?215mm鉆頭+?178mm鉆鋌(19.26m)+?214mm方接頭+?178mm鉆鋌(9.36m)+?214mm方接頭+?165mm鉆鋌(60~70m)+?127mm鉆桿。

    在喇區(qū)試驗(yàn)了這種雙穩(wěn)定器鐘擺鉆具組合,對(duì)比的前提同上。

    試驗(yàn)的實(shí)鉆數(shù)據(jù)見(jiàn)表2

    表2 鉆具組合6的實(shí)鉆數(shù)據(jù)表

    由上,鉆具組合6的防斜降斜效果好于上述5種鐘擺鉆具組合。

    2.2 防斜鉆具組合的技術(shù)改進(jìn)及原理分析

    以上6種鉆具都是在低鉆壓吊打的情況下,表現(xiàn)出的降斜防斜效果。鉆壓小,機(jī)械鉆速太低,大大延長(zhǎng)了建井周期,增加了設(shè)備的損耗,影響了鉆井的經(jīng)濟(jì)效益,同時(shí)該種鐘擺鉆具鉆頭與井眼軸線夾角較大,防斜降斜效果并不理想,井斜發(fā)生率高。鉆壓大又會(huì)造成井斜的明顯增加,需要改進(jìn)以往的鐘擺鉆具,使其能夠適應(yīng)大鉆壓下還能發(fā)揮較好的降斜作用,改進(jìn)后的鉆具組合如下:

    組合7:?215mm鉆頭+?178mm鉆鋌(9.66m)+?194mm偏心接頭(1.9m)+?178mm鉆鋌(9.46m)+?214mm方接頭+?178mm鉆鋌(9.36m)+?214mm方接頭+?165mm鉆鋌(60~70m)+?127mm鉆桿。

    在相同的條件下進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn),實(shí)鉆數(shù)據(jù)見(jiàn)表3。

    表3 鉆具組合7的實(shí)鉆數(shù)據(jù)表

    綜上,鉆具組合7的防斜降斜效果最好,且滿足大鉆壓下增加機(jī)械鉆速的要求,被稱(chēng)為鐘擺偏心防斜鉆具組合。

    分析如下:鉆具組合7有單鐘擺鉆具自重的橫向分力降斜的特點(diǎn),又能在大鉆壓下減小了鉆頭軸線傾角,并使鉆頭朝向井眼低邊的方向切削,即鉆頭軸線傾角為負(fù)值,將以往大鉆壓的不利因素變?yōu)橛欣蛩兀欣阢@具的防斜降斜性能的發(fā)揮。

    鐘擺偏心防斜鉆具組合在井眼發(fā)生偏斜時(shí)的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)分析如下:

    當(dāng)偏心接頭的偏心帶旋轉(zhuǎn)至下井壁時(shí),下部鉆具的受力變形如圖2所示,鉆頭軸線與井眼軸線之間的夾角β小于圖1的β,減小了鉆頭的上傾切削角,自然就減弱了鉆具的增斜力,偏心接頭以下的鉆鋌起到了鐘擺力作用。當(dāng)偏心接頭的偏心帶轉(zhuǎn)至上井壁時(shí),下部鉆具的受力變形如圖3所示,偏心力將鉆柱拉向上井壁,鉆頭軸線與井眼軸線之間的夾角β是負(fù)的,即鉆頭鉆進(jìn)的方向是朝井眼低邊,鉆頭切削下井壁,起到了降井斜的作用,轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速越高,在離心力的作用下,偏心帶更多次地處于上井壁,降斜效果越理想。

    為便于對(duì)比,選定相同的計(jì)算參數(shù):轉(zhuǎn)速為280r/min;井眼直徑取?226mm(擴(kuò)大率為1.05);井斜變化率0.3°/100m;鉆頭直徑?215mm;穩(wěn)定器直徑?214mm;偏心接頭直徑?194mm;鉆井液密度1.10g/cm3。對(duì)鉆具組合6和鉆具組合7運(yùn)用縱橫彎曲連續(xù)梁法進(jìn)行了理論計(jì)算,見(jiàn)表4。

    表4 2種鉆具組合在不同鉆井參數(shù)下的受力變形計(jì)算結(jié)果

    據(jù)表4,組合7的鉆頭側(cè)向力與組合6相比,小得多;當(dāng)組合7的偏心接頭偏心帶處于上井壁時(shí),鉆頭軸線轉(zhuǎn)角相差很大。組合7的鉆頭軸線轉(zhuǎn)角為負(fù)值,起了很好地降斜作用,這為組合7優(yōu)于組合6提供了重要的理論依據(jù)。

    3 結(jié)論和認(rèn)識(shí)

    (1)運(yùn)用縱橫彎曲梁法能夠?qū)ο虏裤@具組合進(jìn)行準(zhǔn)確的受力變形計(jì)算,為防斜降斜鉆具組合的設(shè)計(jì)提供了重要的理論依據(jù)。

    (2)通過(guò)技術(shù)改進(jìn),研究出了鐘擺偏心防斜鉆具組合,現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用的降斜效果較為理想,并運(yùn)用縱橫彎曲連續(xù)梁法從理論上給予了求證。

    (3)在鉆具組合的降井斜力上,各種影響因素起的作用程度不同,有的占主要,有的占次要。

    (4)對(duì)下部鉆具組合的分析僅從靜力學(xué)角度是遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠的,還要根據(jù)井下的實(shí)際情況和運(yùn)動(dòng)狀態(tài)建立瞬態(tài)動(dòng)力學(xué)模型,綜合分析井下鉆具的受力和變形及其動(dòng)態(tài)的變化。

    (5)鐘擺鉆具組合在低鉆壓下才能收到防斜降斜的效果,且不是很理想,大大地降低了鉆井速度和井身質(zhì)量。要實(shí)現(xiàn)大鉆壓下的防斜降斜,筆者認(rèn)為有2種途徑:

    ①可以將滿眼鉆具與鐘擺鉆具有機(jī)結(jié)合,并充分利用高轉(zhuǎn)速下鉆具的離心力,實(shí)現(xiàn)鉆具的公轉(zhuǎn),通過(guò)鉆柱切點(diǎn)沿井壁的周性公轉(zhuǎn),達(dá)到使井底周邊受均等的切削機(jī)會(huì),避免井斜,不失為設(shè)計(jì)大鉆壓下防斜鉆具組合的一種方法,如倒鐘擺鉆具組合的設(shè)計(jì)[2]。

    ②可以將偏心鉆具與鐘擺鉆具結(jié)合起來(lái),利用偏心鉆具的偏心力和切點(diǎn)下鉆具的鐘擺力,鉆頭產(chǎn)生負(fù)傾角切削井眼低邊,使得井眼趨向鉛直狀態(tài),達(dá)到防斜降斜,如偏心防斜鉆具的應(yīng)用[3]。

    [1]賈仲宣,閻鐵,周英操.大慶長(zhǎng)垣西翼易斜區(qū)鉆井技術(shù)研究[C]//于洪金,等.大慶鉆井技術(shù)新進(jìn)展,石油工業(yè)出版社,2005:131-156.

    [2]尹虎,李黔.倒裝鐘擺鉆具組合設(shè)計(jì)方法[J].西南石油大學(xué)學(xué)報(bào),2007,29(6):168-170.

    [3]殷朝陽(yáng),柏景海,孫超,等.偏心防斜鉆具[J].大慶石油學(xué)院學(xué)報(bào),1999,23(3):58-60.

    TE921

    B

    1004-5716(2015)01-0035-04

    2014-01-02

    寧清志(1985-),男(漢族),黑龍江大慶人,工程師,現(xiàn)從事鉆井現(xiàn)場(chǎng)的定向管理工作。

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