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    井頭泵站出水流道優(yōu)化設(shè)計(jì)及影響分析

    2015-12-12 05:59:34
    江蘇水利 2015年7期
    關(guān)鍵詞:揚(yáng)程矩形水流

    郭 瑞 吳 昊 王 麗

    (淮安市水利勘測設(shè)計(jì)研究院有限公司,江蘇淮安 223005)

    井頭泵站位于宿遷市城區(qū)北郊、宿遷閘下中運(yùn)河左堤。其功能主要是為來龍灌區(qū)提供灌溉水源,其次是在特殊干旱年份向皂河灌區(qū)、黃墩湖、黃運(yùn)夾灘灌區(qū)和宿遷閘上中運(yùn)河通航補(bǔ)水以及特殊年份向駱馬湖補(bǔ)水。本站設(shè)計(jì)流量為80 m3/s,設(shè)計(jì)揚(yáng)程和平均揚(yáng)程均為1.7 m,最大揚(yáng)程2.7 m。泵站采用豎井式貫流泵裝置5 臺(tái)套,單機(jī)設(shè)計(jì)流量為16 m3/s,水泵葉輪軸線高程14.35 m;采用平直管進(jìn)出水流道,豎井位于進(jìn)水流道側(cè)。筆者結(jié)合井頭泵站工程建設(shè)的需要,本著提高泵裝置性能及節(jié)省投資的目的,采用Fluent 商用CFD 軟件對優(yōu)化前后的出水流道在設(shè)計(jì)工況下水力特性進(jìn)行計(jì)算分析,得出優(yōu)化后出水流道水力性能,并對土建方面可能節(jié)省的投資進(jìn)行了估算。

    圖1 原出水流道示意圖

    1 原出水流道主要設(shè)計(jì)參數(shù)

    原出水流道設(shè)計(jì)為平直管型,底板水平面高程為▽13.0 m。進(jìn)口斷面為圓形,半徑為1.35 m;出口斷面為矩形,寬度為6.3 m,高度為3.2 m,出口上緣半徑為0.5 m。流道總長為14.5 m,其中,由圓變方段長度為8.394 m,矩形漸變段長4.606 m,矩形段長1.5 m(如圖1)。

    2 出水流道優(yōu)化目標(biāo)

    出水流道是水泵導(dǎo)葉出口與出水池之間的過渡段,其作用是為了使水流在流向出水池的過程中有序平緩擴(kuò)散,盡可能多地回收水流動(dòng)能。出水流道水頭損失的大小是衡量其水力性能優(yōu)劣的主要指標(biāo)[1]。

    對出水流道優(yōu)化水力設(shè)計(jì)的要求可概括為以下幾點(diǎn):

    (1)適當(dāng)加大出水流道出口斷面的面積,盡量降低流道出口斷面的流速,盡可能多地回收水流的動(dòng)能;

    (2)流道線型變化平緩,盡可能避免水流在擴(kuò)散的過程中產(chǎn)生脫流或渦流,最大限度地減少流道水頭損失;

    (3)在滿足出水流道出口上緣淹沒深度要求及減少水力損失的前提下,出水流道底板盡量逐漸抬高,減少基坑深度及泵站出水段翼墻高度。

    3 出水流道優(yōu)化計(jì)算方法

    采用GAMBIT 軟件對出水流道三維湍流流動(dòng)數(shù)值計(jì)算區(qū)域進(jìn)行建模和網(wǎng)格剖分,選用非穩(wěn)態(tài)的連續(xù)方程、Navier-Stokes 方程、反映湍動(dòng)能的方程和反映湍動(dòng)能耗散率的方程對出水流道內(nèi)水流的流動(dòng)進(jìn)行計(jì)算分析[2-4]。

    邊界條件設(shè)定:為了準(zhǔn)確應(yīng)用進(jìn)口的邊界條件,將出水流道計(jì)算流場從出水流道進(jìn)口斷面逆水流方向等直徑延伸,使計(jì)算流場的進(jìn)口斷面設(shè)置在距出水流道進(jìn)口2 倍圓管直徑處,并在出水流場的進(jìn)口預(yù)置一定環(huán)量。出口邊界設(shè)置在出水池中距出水流道出口足夠遠(yuǎn)處[1]。在固體邊壁處規(guī)定無滑移條件(即u=v=w=0),在近壁區(qū)采用上述的壁面函數(shù)法[5]。水面設(shè)置為對稱邊界條件[5]。

    4 優(yōu)化后出水流道主要設(shè)計(jì)參數(shù)

    優(yōu)化后出水流道仍設(shè)計(jì)為平直管型,底板逐漸抬高,底板最低處高程為▽12.87 m,出口處高程為▽13.9 m。進(jìn)口斷面為圓形,半徑為1.315 m;出口斷面為矩形,寬度為6.3 m,高度為3.2 m,根據(jù)泵站總體布置取消出口上緣圓弧段。流道總長為14.393 m,其中,圓形漸擴(kuò)段長1.76 m,由圓變方段長度為7.8 m,矩形漸變段長3.333 m,矩形段長1.5 m(如圖2)。

    5 出水流道優(yōu)化水力性能及投資影響分析

    通過對比,發(fā)現(xiàn)優(yōu)化前后水流在整個(gè)出水流道內(nèi)的擴(kuò)散均勻平緩,在旋轉(zhuǎn)水流所具有的離心力作用下,流道內(nèi)未出現(xiàn)水流脫壁或漩渦等不良流態(tài)。但是優(yōu)化后出水流道水利損失由原來的0.177 m 降低至0.086 m,流道損失值降低51%。優(yōu)化前,泵裝置在設(shè)計(jì)揚(yáng)程和平均揚(yáng)程1.70 m 工況下效率為74.8%;優(yōu)化后,效率提高至80.3%。

    經(jīng)過優(yōu)化,出水流道出口處底板抬高0.9 m,泵站出水側(cè)翼墻高度降低0.9 m,出水流道連接處鋼筋混凝土護(hù)坦基坑深度減少0.9 m。根據(jù)井頭泵站總體布置需要,初步估算因出水流道優(yōu)化底板抬高,減少土方開挖約750 m3,減少圓弧翼墻混凝土約60 m3,減少工程直接投資約5萬元。

    6 結(jié)論

    (1)優(yōu)化后出水流道內(nèi)的水頭損失減小,泵裝置效率提高明顯;

    (2)通過優(yōu)化抬高出水流道出口底板高程,可以減少土方量、混凝土量,從而減少工程投資。

    圖2 優(yōu)化后出水流道示意圖

    綜上所述,經(jīng)過優(yōu)化的出水流道不僅能夠滿足泵站安全、穩(wěn)定和高效運(yùn)行的要求,還能有效減少工程投資。

    [1]王麗,鄒新勝,徐磊,王海,李亞楠.井頭泵站豎井式貫流泵裝置流態(tài)及性能分析[J].南水北調(diào)與水利科技,2014(04):123-127.

    [2]Li Yaojun,Wang Fujun.Numerical Investigation of Performance of an Axial -flow Pump with Inducer[J].Journal of Hydrodynamics,2007,19(6):705-711.

    [3]B.Jafarzadeh,A.Hajari,M.M.Alishahi,etal.The flow simulation of a lowspecific-speed high-speed centrifugal pump[J].Applied Mathematical Modelling,May 2010:242-249.

    [4]G.S.Constantinescu and V.C.Patel.Zhaogao Luan,M.M.Khonsari.Numerical model for simulation of pump -intake flow and vortices[J].Journal of Hydraulic Engineering,F(xiàn)ebruary 2007:123-134.

    [5]Rodi W.Turbulence models and their application in hydraulics experimental and mathematical fluid dynamics[M].Delft:IAHR Section on Fundamentals of Division Ⅱ,1980:44-46.

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