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    兩種交流牽引電機焊接機座沖片疊壓靜強度有限元分析

    2015-12-02 01:37:56中車株洲電機有限公司湖南412001肖連新
    金屬加工(冷加工) 2015年22期
    關(guān)鍵詞:沖片端板B型

    ■中車株洲電機有限公司(湖南 412001)肖連新

    ■成都中車電機有限公司(四川 610051)呂 政 高云霞 趙琬倩

    全疊片電機具有體積小、質(zhì)量輕、結(jié)構(gòu)簡單和維護方便等特點。采用無機殼全焊接復合結(jié)構(gòu),不僅減輕了整個電機的質(zhì)量,而且很好地改善了定子的散熱條件和磁路的均勻性,增強電機使用的可靠性,避免電機磁路的局部飽和。

    1.A型牽引電機定子制造中存在的問題

    本文所述定子鐵心由國內(nèi)某電機生產(chǎn)商制造生產(chǎn),所采用的材料和設備如表1所示。

    定子鐵心主要生產(chǎn)工藝流程:定子鐵心的壓裝→打底焊(一次焊)→脫模→二次焊接→打磨焊縫后探傷→去氫處理280℃,保溫8h→表面噴丸處理;壓裝工藝流程:機座清洗(去油污和毛刺)→上壓圈、定位槽桿→放定子端板和固定塊→上壓圈、平鐵心上緊螺栓→(850±50)kN模壓→緊固定位板吊鐵心送檢。疊片方式以沖片內(nèi)圓為基準,采用內(nèi)圓定位筒加六根槽樣棒定位的方式進行沖片疊壓,疊壓系數(shù)為0.97,疊裝壓力為(850±50)kN。

    按定子鐵心主要生產(chǎn)工藝流程,在進行兩道焊接后拆除緊固螺栓檢查時無一例外的是:定子鐵心兩端第一片槽口沖片出現(xiàn)了不同程度的凸片問題,如圖1所示。

    表1 定子生產(chǎn)所用材料和設備名稱

    電機運行時,由于槽口部分所受電場最強,一旦出現(xiàn)凸片現(xiàn)象,定子線圈的絕緣層將會有破損的風險,從而導致電機失效。本文對表2所述的三種模型進行了ANSYS分析,著重分析了端板處和第一片沖片的應力應變情況,為后續(xù)的工藝優(yōu)化提供了理論基礎。

    圖1 定子疊片第一片凸出的示意圖

    表2 ANSYS分析模型編號

    2.ANSYS模擬分析

    (1)有限元模型的建立。定子端板所用的材料為冷軋鋼板ST12,密度為7800kg/m3,彈性模量為210GPa,泊松比0.3;沖片采用硅鋼片,密度為7650 kg/m3,彈性模量為200GPa,泊松比為0.27。為了優(yōu)化分析步驟,在不影響分析結(jié)果的情況下,對上述壓裝模型做了相應的簡化:①機座刪除了所有螺栓孔特征,但保留了沖片通風孔。②刪去四片筋板和個別重量所占比重小且為非對稱的小部件。③不關(guān)心部分倒角、槽削等特征。④為了節(jié)約計算時間,沖片只保留了前后兩段各3片(共計6片),只創(chuàng)建1/4模型,并刪去了部分與本文無關(guān)的非對稱結(jié)構(gòu)。其簡化后的模型如圖2所示。

    從圖2兩定子結(jié)構(gòu)示意圖可以清楚的看出,定子機座壓圈的結(jié)構(gòu)存在很大的差異。圖2a中,壓圈呈“L”形,圖2b中呈平行四邊形。兩種結(jié)構(gòu)的差異引起模壓裝配過程中整體結(jié)構(gòu)的受力分布情況差別明顯。為了進一步分析研究兩種電機結(jié)構(gòu)在定子疊壓過程中的受力,本文對A型、B型兩種結(jié)構(gòu)的三種結(jié)構(gòu)設計的電機進行ANSYS分析。

    圖2 電機簡化后定子組裝幾何模型

    (2)網(wǎng)絡模型和邊界約束條件的建立。A型電機定子有限元模型中單元總數(shù):41638,節(jié)點總數(shù):346271,機座的全局網(wǎng)格尺寸為30mm,局部網(wǎng)格尺寸為20mm。整體網(wǎng)格采用六面體的方式劃分,整體網(wǎng)格劃分效果如圖3所示。

    圖3 A型定子網(wǎng)格劃分和扭曲網(wǎng)格分布

    由圖3可以看出,質(zhì)量較差的網(wǎng)格主要分布在端板處,占總體網(wǎng)格的2.4%,如表3所示。

    B型電機定子有限元模型中單元總數(shù):13021,節(jié)點總數(shù):105130,機座的全局網(wǎng)格尺寸為30mm,局部網(wǎng)格尺寸為20mm。整體網(wǎng)格采用六面體的方式劃分,整體網(wǎng)格劃分效果如圖4所示。

    表3 網(wǎng)格單元數(shù)

    由圖4可以看出,質(zhì)量較差的網(wǎng)格也主要分布在端板處,占總體網(wǎng)格的3.8%,如表4所示。

    圖4 B型定子網(wǎng)格劃分和扭曲網(wǎng)格分布

    表4 網(wǎng)格單元數(shù)

    (3)邊界條件。根據(jù)沖片疊壓的工裝結(jié)構(gòu)特點,選取后壓圈的支座底部為全約束,使其定子組裝固定,定子前壓圈承受137.5kN沖壓力的作用。接觸算法采用罰函數(shù)法,計算公式為

    式中,KN表示法向接觸剛度;Χ表示穿透深度。

    額外接觸力λ采用擴展拉格朗日法,計算公式為

    相關(guān)數(shù)據(jù)如表5所示,整體加載效果如圖5所示。

    表5 機座加載、受力邊界條件

    圖5 定子邊界條件

    3.有限元計算結(jié)果

    應用ANSYS軟件分析了A型兩種(端板厚度3mm和6mm)和B型電機整個壓裝工藝受力情況,如圖6所示。

    結(jié)果可以看出,A型電機最大應力如圖6a、圖6b所示,應力最大值位于前壓圈通風孔處,最大應力為57.9MPa,滿足強度要求。B型電機整體應力云圖如圖6c所示,應力最大值位于壓圈與端板交接處,最大應力為20MPa。三種工況整體模型最大應力對比分析如表6所示。對比三種設計結(jié)構(gòu)的兩種型號電機ANSYS應力分析,可知B型電機最大應力是A型電機值的一半,設計結(jié)構(gòu)最優(yōu)。對于A型電機,6mm端板結(jié)構(gòu)最大應力值略小于3mm端板結(jié)構(gòu),端板厚度增加,剛度增加,減小了通風口的應力集中。

    圖6 電機整體應力云圖

    表6 三種工況整體模型最大應力對比分析

    為了進一步研究端板設計對于整個焊接機座沖片的定子疊壓情況,取臨端板的第一片沖片進行了ANSYS位移云圖分析,如圖7所示。

    圖7 電機端板前第一片沖片位移云圖

    三種工況第一片沖片變形分析值如表7所示,由圖7a、圖7b可以看出,A型電機兩種工況齒槽處位移云圖發(fā)生明顯變化,采用6mm厚端板的第一片沖片位移變化量是3mm端板的一半。而B型電機,沖片第一片位移比A型的兩種結(jié)構(gòu)小一個數(shù)量級,幾乎處于穩(wěn)定狀態(tài)。

    表7 三種工況第一片沖片變形對比分析

    4.結(jié)語

    通過ANSYS靜強度有限元分析,可以認為B型結(jié)構(gòu)電機的設計優(yōu)于A型電機。B型電機的定子疊壓過程中,整體受力均勻,最大應力值明顯小于A型兩種結(jié)構(gòu)。B型電機端板處第一片沖片的位移量小于A型電機一個數(shù)量級,整體結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性最優(yōu)。建議設計電機時,采用類似于B型電機的設計結(jié)構(gòu),可以有效地避免在后續(xù)疊片焊接后的應力釋放造成的臨端板第一片沖片的凸出現(xiàn)象。

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