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    過(guò)街通道近距離上穿既有地鐵區(qū)間隧道的數(shù)值分析

    2015-11-30 07:18:03趙玉紅
    城市道橋與防洪 2015年11期
    關(guān)鍵詞:頂管號(hào)線管線

    趙玉紅

    (中國(guó)市政工程西北設(shè)計(jì)研究院有限公司,上海市 200023)

    過(guò)街通道近距離上穿既有地鐵區(qū)間隧道的數(shù)值分析

    趙玉紅

    (中國(guó)市政工程西北設(shè)計(jì)研究院有限公司,上海市 200023)

    隨著城市軌道交通網(wǎng)絡(luò)的快速發(fā)展,地下空間的開(kāi)發(fā)利用規(guī)模不斷擴(kuò)大,地下工程的設(shè)計(jì)施工受到廣泛關(guān)注。以深圳某過(guò)街通道上穿既有地鐵區(qū)間隧道工程為背景,介紹了頂管法施工工藝,并應(yīng)用有限元軟件對(duì)施工過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬,計(jì)算表明頂管法施工導(dǎo)致既有地鐵隧道產(chǎn)生較大變形,因此需采用其他輔助加固措施。對(duì)加固后的施工工況數(shù)值模擬,結(jié)果表明既有隧道及地面變形明顯變小。

    近距離;頂管法;數(shù)值模擬;變形

    0 引言

    隨著城市的發(fā)展,地鐵網(wǎng)絡(luò)逐步形成,其他新建地下市政工程與既有地鐵相遇、相鄰、相交的機(jī)率大大增加,帶來(lái)了大量的施工相互影響問(wèn)題[1-7]。在新建地下市政工程穿越既有地鐵隧道時(shí),如何確保既有地鐵的安全運(yùn)營(yíng),同時(shí)控制周邊土體變形的問(wèn)題,成為工程技術(shù)人員所面對(duì)的普遍性難題。

    本文以深圳某過(guò)街通道上穿既有地鐵區(qū)間隧道工程為背景,介紹了頂管法施工工藝,并利用三維非線性有限元程序ABAQUS對(duì)頂管施工過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬分析,同時(shí)還提出了輔助加固措施以進(jìn)一步減少對(duì)周邊環(huán)境的影響,這對(duì)其他類似工程具有很好的借鑒意義。

    1 工程概況

    上梅林過(guò)街通道,出地鐵9號(hào)線上梅林站西端站廳層預(yù)留口,沿梅林路向西橫穿中康路,上跨4號(hào)線左右線,分南北兩個(gè)出口分別出地面,通道南側(cè)為維也納酒店、北側(cè)到上梅林公交站及臨時(shí)商鋪,通道東側(cè)為正在施工的9號(hào)線上梅林車站。通道平面位置及周邊環(huán)境見(jiàn)圖1。通道近距離跨越軌道交通4號(hào)線和9號(hào)線,最近處約為1 m,通道與4、9號(hào)線的相對(duì)位置關(guān)系見(jiàn)圖2。

    圖1 通道平面位置示意圖

    圖2 通道與4、9號(hào)線位置關(guān)系剖面圖

    本場(chǎng)地原始地貌為沖溝坡地,后經(jīng)人工回填改造為道路,現(xiàn)場(chǎng)地地形平坦。孔口地面標(biāo)高介于21.50~23.41 m。地層組成自上而下為素填土、粉質(zhì)黏土、粉砂、礫砂、砂質(zhì)黏土、混合巖。地鐵9號(hào)線正在施工過(guò)程中,由于降排地下水,現(xiàn)地下水位比實(shí)際地下水位低,地鐵施工完畢停止降排水后地下水位將逐步恢復(fù)。

    2 頂管法施工

    頂管施工是繼盾構(gòu)施工之后而發(fā)展起來(lái)的一種地下管道施工方法,它不需要開(kāi)挖面層,并且能夠穿越公路、鐵道、河川、地面建筑物、地下構(gòu)筑物以及各種地下管線等。

    梅林路下東西向通道與地鐵 4 號(hào)線交叉,兩者結(jié)構(gòu)凈距較小,底板與軌道頂?shù)膬艟喾謩e為1 m和1.38 m。為減小對(duì)周圍環(huán)境的影響,設(shè)計(jì)采用暗挖頂管法。其中,明挖分兩期進(jìn)行,同時(shí)將頂管法西側(cè)工作井設(shè)置于明挖基坑內(nèi),東側(cè)工作井獨(dú)立設(shè)置,見(jiàn)圖3。

    圖3 人行地道實(shí)施方案圖

    2.1 風(fēng)險(xiǎn)分析

    頂管頂推過(guò)程不可避免地會(huì)對(duì)4號(hào)線結(jié)構(gòu)造成一定的擾動(dòng)影響,危及運(yùn)營(yíng)安全,施工難度較大,工前采取。在穿越過(guò)程中,既要嚴(yán)格控制上穿越引起的土體回彈上浮影響,同時(shí)還要控制淺覆土條件下頂進(jìn)姿態(tài)控制不力而導(dǎo)致的機(jī)頭上飄,以及由此引起的地表位移過(guò)大所帶來(lái)的嚴(yán)峻挑戰(zhàn)。

    頂管對(duì)周邊土體的擾動(dòng)主要有三個(gè)方面:

    (1)頂管掌子面頂推荷載對(duì)正前方一定范圍內(nèi)土體產(chǎn)生擠壓,同時(shí)斜向上土體可能發(fā)生剪切破壞。

    (2)管片四周與圍巖發(fā)生滑動(dòng)摩擦荷載,荷載大小與圍巖壓力和滑動(dòng)面摩阻系數(shù)相關(guān)。

    (3)頂管施工后,通道空間范圍內(nèi)土方開(kāi)挖,引起地層巖土體卸荷,引起地層向上回彈。

    2.2 頂管施工技術(shù)

    頂管施工借助于主頂油缸及管道間中繼間等的推力,把工具管或掘進(jìn)機(jī)從工作井內(nèi)穿過(guò)土層一直推到接收井內(nèi)吊起。與此同時(shí),也就把緊隨工具管或掘進(jìn)機(jī)后的管道埋設(shè)在兩井之間,以期實(shí)現(xiàn)非開(kāi)挖敷設(shè)地下管道。

    2.2.1 頂進(jìn)技術(shù)措施

    (1)穿越前對(duì)全套機(jī)械設(shè)備進(jìn)行徹底檢查,保證頂進(jìn)時(shí)具有良好的性能。

    (2)嚴(yán)格控制頂管的施工參數(shù),防止超挖、欠挖。

    (3)嚴(yán)格控制頂進(jìn)的糾偏量,盡量減少對(duì)正面土體的擾動(dòng)。

    (4)施工頂進(jìn)速度不宜過(guò)快,一般控制在15 mm/min左右,盡量做到均衡施工,避免在途中有較長(zhǎng)時(shí)間的耽擱。

    (5)在穿越過(guò)程中,必須保持持續(xù)、均勻壓漿,使出現(xiàn)的建筑空隙被迅速充填,保證通道上部土體的穩(wěn)定。

    2.2.2 沉降監(jiān)測(cè)

    選擇具有甲級(jí)資質(zhì)的測(cè)量單位進(jìn)行工程全過(guò)程監(jiān)測(cè),以準(zhǔn)確、及時(shí)地了解路面、管線的沉降情況,并在頂進(jìn)施工中根據(jù)反饋數(shù)據(jù)及時(shí)調(diào)整各類施工參數(shù),保證道路和管線的安全。

    另外,必須制定周密的頂管穿越道路、管線的施工監(jiān)控方案及監(jiān)控計(jì)劃,在頂管施工時(shí)每天要求不少于3次所有沉降點(diǎn)監(jiān)測(cè),當(dāng)頂管機(jī)頭逼近重要管線時(shí),增加對(duì)深層沉降點(diǎn)的監(jiān)測(cè)密度,每天不少于4~5 次(視具體情況而定),直到機(jī)頭遠(yuǎn)離管線且沉降穩(wěn)定時(shí),方可減少監(jiān)測(cè)次數(shù)(不少于3 次)。

    2.2.3 沉降控制措施

    本工程對(duì)于道路、管線的沉降量應(yīng)嚴(yán)格控制在規(guī)范要求內(nèi),一旦超標(biāo),必須采取補(bǔ)救措施控制沉降量。

    首先,采用調(diào)整頂進(jìn)參數(shù)來(lái)調(diào)整:

    (1)減少正面出土量,提高正面土壓力;

    (2)在頂管內(nèi)超量壓注潤(rùn)滑泥漿,提高管節(jié)周圍土體的應(yīng)力。

    其次,盡可能對(duì)重要管線在路面預(yù)留跟蹤注漿孔備用,每條通道上設(shè)置兩排注漿管,排距為3 m,軸向注漿管間距為5 m,一旦路面出現(xiàn)嚴(yán)重沉降,及時(shí)進(jìn)行雙液注漿,注漿量視實(shí)際情況而定,確保管線差異沉降量控制在10 mm 以內(nèi)。

    頂管機(jī)穿越道路及管線后,會(huì)存在一定的后期沉降,此時(shí)頂進(jìn)仍在進(jìn)行,必須不斷進(jìn)行定點(diǎn)補(bǔ)壓漿,支護(hù)土體,補(bǔ)充失水的泥漿,直至頂進(jìn)結(jié)束,補(bǔ)壓漿的地點(diǎn)和壓漿量均應(yīng)根據(jù)沉降觀測(cè)數(shù)據(jù)來(lái)確定。

    3 頂管施工三維數(shù)值模擬

    3.1 三維模型

    校園,是我們快樂(lè)成長(zhǎng)的地方;校園,是我們學(xué)習(xí)知識(shí)的地方;校園,是我們心中最喜歡的地方。校園里的四季,是最美的。

    本文基于大型通用有限元軟件建立近淺覆土近距離頂管上穿既有運(yùn)營(yíng)隧道間相互影響分析計(jì)算模型[8-11],以頂管和通道交匯處為中心,模型尺寸見(jiàn)圖4。模型中結(jié)構(gòu)尺寸和空間位置關(guān)系與實(shí)際接近,頂管與隧道空間位置誤差小于0.1 m。頂管和隧道相交處三維單元尺寸控制在0.4 m左右。外圍單元尺寸控制在5 m左右。

    圖4 上梅林通道擬建場(chǎng)地有限元三維計(jì)算模型圖

    本項(xiàng)目頂管區(qū)域3 m范圍內(nèi)除地鐵隧道外空間相對(duì)位置見(jiàn)圖5。

    圖5 上梅林頂管通道與地鐵空間關(guān)系模型圖

    地鐵隧道采用線彈性模型,幾何尺寸與實(shí)際管片一致,始發(fā)井和接受井圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用等效0.8 m厚二維單元模擬,通道結(jié)構(gòu)采用0.5 m厚實(shí)體單元模擬,其余所有結(jié)構(gòu)單元體均采用線彈性體模擬。土體單元均采用三維單元模擬,視為彈塑性體,材料的破壞準(zhǔn)則采用莫爾-庫(kù)侖準(zhǔn)則。土體及結(jié)構(gòu)具體參數(shù)分別見(jiàn)表1和表2。

    表1 土層參數(shù)

    表2 結(jié)構(gòu)參數(shù)

    計(jì)算模型中各垂直邊界條件為水平向鉸支約束(見(jiàn)圖6),模型底面為豎向位移約束。各計(jì)算施工階段邊界條件不變。不考慮施工區(qū)域附近地表活荷載。

    圖6 計(jì)算模型邊界約束示意圖

    場(chǎng)地模擬計(jì)算力學(xué)初始條件,通過(guò)計(jì)算場(chǎng)地在自重作用下,各節(jié)點(diǎn)平衡后的應(yīng)力場(chǎng)為頂管施工模擬計(jì)算的初始應(yīng)力場(chǎng)。初始位移場(chǎng)各節(jié)點(diǎn)位移為零。

    計(jì)算工況如下:

    (1)場(chǎng)地初應(yīng)力階段(第一階段);

    (2)計(jì)算地鐵和地下管線施工后應(yīng)力工況(第二階段);

    (3)頂管施工模擬計(jì)算第一~十工況(第三階段)。

    (1)場(chǎng)地初始應(yīng)力計(jì)算(第一階段)

    此工況為模擬計(jì)算場(chǎng)地初始應(yīng)力場(chǎng),在重力作用下,三維土體單元內(nèi)力達(dá)到自穩(wěn)平衡,豎向應(yīng)力分布見(jiàn)圖7。

    圖7 第-階段場(chǎng)地模型初始豎向應(yīng)力云圖

    (2)地鐵盾構(gòu)隧道施工后場(chǎng)地應(yīng)力計(jì)算(第二階段)

    此工況為模擬計(jì)算地鐵和管線施工后,在重力作用下,計(jì)算三維土體單元和地鐵、管道結(jié)構(gòu)相互作用平衡狀態(tài),計(jì)算得出位移強(qiáng)行歸零后的位移場(chǎng)為頂管施工初始位移場(chǎng),得到應(yīng)力場(chǎng)為頂管施工初始應(yīng)力場(chǎng),其中豎向應(yīng)力分布見(jiàn)圖8。

    圖8 第二階段場(chǎng)地模型初始豎向應(yīng)力云圖

    (2)頂管施工模擬計(jì)算第一至第十工況(第三階段)

    第一工況對(duì)應(yīng)于始發(fā)井和接受井施工完成,頂管完成第1段。第十工況對(duì)應(yīng)于頂管完成第10段。地面和地鐵隧道結(jié)構(gòu)變形計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3。

    表3 地面和地鐵隧道結(jié)構(gòu)變形統(tǒng)計(jì)表

    有限元計(jì)算結(jié)果表明,頂管施工中,地鐵隧道拱頂將發(fā)生較大變形,對(duì)地鐵盾構(gòu)隧道結(jié)構(gòu)的安全有較大的影響,因此需要采用輔助加固措施。

    4 加固方案及有限元分析

    4.1 加固方案

    在地鐵隧道兩側(cè)3 m范圍外設(shè)置攪拌樁或超細(xì)水泥注漿,深度超過(guò)隧道底2~3 m,在隧道頂1 m以上采用攪拌樁等進(jìn)行地層加固方案。加固模型尺寸見(jiàn)圖9。

    圖9 加固體模型尺寸示意圖

    4.2 有限元計(jì)算分析

    三維有限元模型與第4節(jié)力學(xué)計(jì)算模型邊界條件和初始條件一致,除加固體外,頂管施工的地層受力和單元采用參數(shù)一致。加固土體力學(xué)參數(shù)進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整,采用攪拌樁或超細(xì)水泥注漿加固后,根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn),各土層力學(xué)參數(shù)得到加強(qiáng),土工參數(shù)取值見(jiàn)表4。

    表4 采用加固措施后各土層力學(xué)參數(shù)表

    根據(jù)頂管施工過(guò)程逐步去除開(kāi)挖單元且施加工程荷載進(jìn)行模擬進(jìn)行。加固后,地面和地鐵隧道結(jié)構(gòu)變形計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表5。

    表5 地面和地鐵隧道結(jié)構(gòu)變形統(tǒng)計(jì)表

    計(jì)算結(jié)果表明:采用加固措施后,地面沉降小于14.0 mm,地鐵隧道變形小于4.0 mm,明顯減小。

    5 結(jié)論

    以深圳某過(guò)街通道上穿既有地鐵區(qū)間隧道工程為背景,介紹了頂管法施工工藝,通過(guò)有限元軟件對(duì)頂管法施工引起的土體沉降及對(duì)既有4號(hào)線隧道管片的影響進(jìn)行分析,分析結(jié)果表明:

    (1)受頂管機(jī)和通道結(jié)構(gòu)的擠推和摩檫作用,引起地鐵隧道管片發(fā)生側(cè)移-2.4~5.0 mm,豎向位移-10.0~1.2 mm。其中最大沉降-10.0 mm發(fā)生在頂管施工至隧道正上方時(shí)。

    (2)加固前頂管施工引起地面豎向變形-17.0~14.0 mm,位移變形偏大,不滿足現(xiàn)行地鐵安全運(yùn)營(yíng)保護(hù)要求。

    (3)始發(fā)井和接收井周邊向上回彈,頂管中段地面發(fā)生沉降,采用加固措施后,地面沉降明顯變小,地面沉降小于14.0 mm。

    (4)采取輔助加固措施后的計(jì)算成果表明,頂管施工前后,隧道襯砌管片總體變形小于4.0 mm,基本滿足現(xiàn)行地鐵安全運(yùn)營(yíng)隧道變形要求。

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    U455

    B

    1009-7716(2015)11-0142-04

    2015-07-10

    趙玉紅(1979-),女,甘肅蘭州人,工程師,從事結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)工作。

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