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    國內(nèi)外橋梁設(shè)計(jì)理念差異性對(duì)比

    2015-11-14 10:33:32中鐵大橋局海外分公司湖北武漢430050
    江西建材 2015年20期
    關(guān)鍵詞:抗力斜拉橋拉索

    ■肖 偉 ■中鐵大橋局海外分公司,湖北 武漢 430050

    隨著國家“走出去”及“一帶一路”戰(zhàn)略的實(shí)施,越來越多的中國企業(yè)開始走出國門在境外承攬大型工程的勘察、設(shè)計(jì)及施工。面對(duì)完全陌生的環(huán)境,最初總會(huì)存在語言、設(shè)計(jì)理念、施工規(guī)范等方方面面的差異。本文通過對(duì)比坦桑尼亞基甘博尼斜拉橋在設(shè)計(jì)理念上與國內(nèi)常規(guī)橋梁之間的差異,試圖將國外部分橋梁設(shè)計(jì)思路進(jìn)行介紹,一方面可用于國內(nèi)橋梁設(shè)計(jì)人員參考借鑒,其次可供國外橋梁項(xiàng)目施工人員加深對(duì)國外橋梁設(shè)計(jì)的理解,從而更好的促進(jìn)現(xiàn)場施工。

    1 項(xiàng)目簡介

    坦桑尼亞基甘博尼斜拉橋位于首都達(dá)累斯薩拉姆市的Kurasini海灣。項(xiàng)目是完全采用國際招投標(biāo)方式進(jìn)行管理的海外項(xiàng)目。業(yè)主為坦桑尼亞社?;鸺皣夜こ滩?,設(shè)計(jì)及咨詢方為埃及ACE公司,設(shè)計(jì)規(guī)范為美國AASHTO LRFD橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范,該規(guī)范也是目前國外運(yùn)用范圍最廣的橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范。該項(xiàng)目設(shè)計(jì)僅為概念設(shè)計(jì),具體細(xì)化設(shè)計(jì)及施工圖設(shè)計(jì)由承包商負(fù)責(zé)。

    該橋主橋?yàn)槲蹇珉p塔單索面鋼斜拉橋,主橋長400m,梁跨布置形式為(40+60+200+60+40)m;主梁采用單箱三室預(yù)應(yīng)力混凝土梁,梁面寬32m,塔梁固結(jié)、墩梁分離結(jié)構(gòu),梁面以上主塔高55米。主橋的兩側(cè)分別采用4×40m及3×40m雙幅等高單箱雙室預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁連接,單幅梁頂面寬14.8m,兩幅凈距2.4m,橋梁全長680m。橋梁基礎(chǔ)均采用鉆孔灌注樁,全橋布置圖如圖1所示,

    圖1 基甘博尼橋(40+60+200+60+40)m斜拉橋主橋立面布置圖

    2 與國內(nèi)橋梁設(shè)計(jì)理念差異性對(duì)比

    2.1 基于AASHTOLRFD橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范的樁基承載力設(shè)計(jì)

    樁基最終樁長確定之前,由承包商根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)貫入法(SPT)完成地勘后,根據(jù)地勘資料進(jìn)行樁長設(shè)計(jì)并報(bào)咨詢審批。樁基承載力按照AASHTO LRFD BRIDGE DESIGN SPECIFICATIONS第10.8章(鉆孔樁)進(jìn)行設(shè)計(jì)[1]。

    (1)AASHTO LRFD橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范對(duì)鉆孔灌注樁承載力計(jì)算方法如下:

    RR=ψR(shí)n=ψqpRp+ψqsRs,其中 RP=qpAp,Rs=qsAs

    Rp---樁端名義抗力(N);Rs---樁側(cè)名義抗力(N);ψqp---樁端抗力系數(shù);

    ψqs---樁側(cè)抗力系數(shù);qp---樁端單位抗力(MPa);qs---樁側(cè)單位抗力(MPa);

    Ap---樁端面積(mm2);As---樁側(cè)面積(mm2);

    對(duì)于粘性土層:

    樁側(cè)抗力:qs=αSu;

    當(dāng) Su/pa≤1.5 時(shí) α =0.55,當(dāng)1.5≤Su/pa≤2.5 時(shí) α =0.55 -0.1(Su/pa-1.5)

    Su---土的不排水抗剪強(qiáng)度(MPa);α---粘性系數(shù);pa--- 大氣壓(=0.101MPa)

    樁端抗力:qp=NcSu≤4.0,其中 Nc=6[1+0.2(Z/D)]≤9

    D—樁直徑(mm);Z—樁入土深度(mm);Su—土的不排水抗剪強(qiáng)度(MPa)

    對(duì)于非粘性土層:

    樁側(cè)抗力:qs=βσ'v≤0.19 當(dāng)0.25≤β≤1.2 時(shí);

    其中當(dāng) N60≥15時(shí),β =1.5-(7.7×10-3√z),

    當(dāng) N60<15時(shí),β=(N60/15)×(1.5-7.7×10-3√z)

    σ'v---土層豎向有效應(yīng)力(MPa);β---荷載傳遞系數(shù);z---入土深度(mm);N60---SPT平均錘擊數(shù)(僅進(jìn)行錘擊效率修正)

    樁端抗力:當(dāng) N60≤50 時(shí),qp=1.2 ×0.057N60≤3.0MPa

    式中qp的值應(yīng)不大于3.0MPa,除非有荷載試驗(yàn)數(shù)據(jù)能夠驗(yàn)證。

    當(dāng) N60 >50 時(shí),qp=0.59[N60(pa/σ'v)]0.8 × σ'v,式中 N60 最大值取100.

    (2)中國規(guī)范JTG-D63-2007 5.3章中對(duì)鉆孔灌注樁承載力容許值計(jì)算如下[2]:

    式中[Ra]—單樁軸向受壓力承載值(KN);u—樁身周長(m);Ap—樁端截面面積(m2);n—土的層數(shù);1i—承臺(tái)底面或局部沖刷線以下各土層的厚度;qik—與1i對(duì)應(yīng)的各土層與樁側(cè)的摩擦力標(biāo)準(zhǔn)值(KPa);qr—樁端處土的承載力容許值(KPa);[fa0]—樁端處土的承載力基本容許值(KPa);h—樁端的埋置深度(m);k2—容許承載力隨深度的修正系數(shù);γ2—樁端以上各土層的加權(quán)平均重度(KN/m3);λ—修正系數(shù);m0—清底系數(shù);

    兩種規(guī)范計(jì)算原理類似,但是通過兩種規(guī)范計(jì)算的對(duì)比,根據(jù)AASHTO規(guī)范計(jì)算出的樁底抗力顯著偏高。對(duì)于本項(xiàng)目樁徑1.5m、樁長45m、樁底位于細(xì)砂層的鉆孔樁,根據(jù)AASHTO規(guī)范計(jì)算出的樁底抗力達(dá)到了2997KN,達(dá)到了樁基總抗力的35%左右。

    2.2 系梁式空心承臺(tái)的設(shè)計(jì)

    主橋邊跨輔助墩承臺(tái)采用系梁式空心承臺(tái)設(shè)計(jì),結(jié)構(gòu)較為新穎,相較于國內(nèi)常規(guī)設(shè)計(jì)的實(shí)體承臺(tái),該空心承臺(tái)的設(shè)計(jì)較為輕巧,有效減少了漲落潮水對(duì)承臺(tái)的上浮力,同時(shí)大量節(jié)約了承臺(tái)混凝土用量從而減輕了結(jié)構(gòu)自重,值得國內(nèi)同類型橋梁設(shè)計(jì)借鑒。此類設(shè)計(jì)也見于國外其他橋梁設(shè)計(jì)如孟加拉卡納夫里三橋(3rd Karnaphu1i Bridge)主墩同樣采用空心式承臺(tái)。

    圖2 基甘博尼斜拉橋空心承臺(tái)示意圖

    圖3 國內(nèi)常規(guī)實(shí)心承臺(tái)示意圖

    2.3 拉壓支座的處理方式

    根據(jù)計(jì)算,主橋邊跨輔助墩在運(yùn)營期會(huì)承受拉力,設(shè)計(jì)方通過在主梁下方設(shè)置倒掛梁于墩身內(nèi),在倒掛梁上安裝板式抗壓支座反作用于墩頂。當(dāng)主梁有向上的位移時(shí),倒掛梁隨之發(fā)生向上的位移并對(duì)布置在其上的支座產(chǎn)生壓力,支座將力傳遞至墩頂并最終由樁基承擔(dān)。

    通過此設(shè)計(jì),實(shí)現(xiàn)了由經(jīng)濟(jì)、小巧的板式抗壓支座巧妙解決了上拔力的問題,相比國內(nèi)通常采用大噸位拉壓支座,此設(shè)計(jì)減小了造價(jià),但同時(shí)由于倒掛梁設(shè)于墩內(nèi),給梁的施工帶來了較大的困難,且對(duì)支座的安裝以及支座后期的維護(hù)和更換帶來了不便。

    圖4 過渡墩支座布置示意圖

    2.4 寬幅薄壁箱梁內(nèi)加勁斜撐的設(shè)計(jì)

    主梁采用掛藍(lán)分節(jié)段現(xiàn)澆施工,每隔一個(gè)節(jié)段布置一對(duì)斜拉索。在主梁有索區(qū)節(jié)段,由于斜拉索在箱梁中線上進(jìn)行梁端錨固,為將斜拉索豎向分力有效傳遞至腹板上,箱梁內(nèi)部設(shè)計(jì)有預(yù)應(yīng)力混凝土加勁斜撐,同時(shí)對(duì)斜拉索錨固處的錨塊施加了預(yù)應(yīng)力[3]。該設(shè)計(jì)在有效減小箱梁結(jié)構(gòu)尺寸的同時(shí),保證了箱梁的剛度及受力。類似設(shè)計(jì)同樣見于法國伯勞東納橋(Brotonne Bridge)、越南拜寨大橋(Bai Chay Bridge)、孟加拉卡納夫里三橋(3rd Karnaphu1i Bridge)。

    圖5 箱梁內(nèi)加勁預(yù)應(yīng)力混凝土斜撐示意圖

    2.5 主塔斜拉索錨固區(qū)環(huán)形預(yù)應(yīng)力的設(shè)計(jì)理念

    主塔斜拉索為單索面鋼絞線斜拉索設(shè)計(jì),每根斜拉索的鋼絞線數(shù)量從80-160根不等,為抵抗斜拉索傳來的巨大水平分力,改善主塔受力,在主塔斜拉索錨固區(qū)設(shè)置了環(huán)形的預(yù)應(yīng)力。與國內(nèi)常規(guī)采用井字形直線預(yù)應(yīng)力,主要靠錨頭擠壓構(gòu)件端部并由此向內(nèi)傳遞壓力不同,此預(yù)應(yīng)力布置方式簡潔明了,受力明確,通過預(yù)應(yīng)力束擠壓孔道壁,使管體混凝土截面內(nèi)形成預(yù)壓應(yīng)力,從而抵抗斜拉索的水平分力,但同時(shí)此布置方式也增大了預(yù)應(yīng)力的摩阻損失,降低了有效預(yù)應(yīng)力值。

    圖6 主塔環(huán)向預(yù)應(yīng)力鋼絞線示意圖

    圖7 國內(nèi)主塔常規(guī)井字形預(yù)應(yīng)力示意圖

    2.6 大噸位單索面斜拉索設(shè)計(jì)

    基甘博尼斜拉橋?yàn)閱嗡髅嫘崩瓨?,斜拉索采用符合歐標(biāo)的φ15.7mm外套油脂及PE的鍍鋅鋼絞線,斜拉索內(nèi)鋼絞線數(shù)量最大達(dá)到160根,最大索力達(dá)到14466KN,單索索體巨大。主塔端設(shè)為固定端,主梁中心線上設(shè)置錨塊作為張拉端,索體集中錨固在錨塊上。對(duì)于類似大索體,國內(nèi)通常設(shè)計(jì)為雙索面將斜拉索錨固在箱梁兩側(cè)。相比國內(nèi)設(shè)計(jì)方法,此設(shè)計(jì)方法減少了錨塊的數(shù)量,簡便了現(xiàn)場施工,但同時(shí)由于單個(gè)錨塊受力較大,導(dǎo)致錨塊結(jié)構(gòu)尺寸較大,同時(shí)鋼筋及預(yù)應(yīng)力配置較為復(fù)雜。大索體的設(shè)計(jì)方案同時(shí)也見于國外其他斜拉橋,例如2006年開工的孟加拉卡納夫里三橋,當(dāng)時(shí)單根斜拉索內(nèi)鋼絞線數(shù)量就已達(dá)到了91根。

    3 結(jié)語

    通過坦桑尼亞基甘博尼斜拉橋在設(shè)計(jì)理念上與國內(nèi)常規(guī)設(shè)計(jì)進(jìn)行對(duì)比,筆者認(rèn)為部分國外設(shè)計(jì)理念例如空心承臺(tái)、箱梁內(nèi)斜撐等是值得我們借鑒的,而部分設(shè)計(jì)方法值得我們分析研究,例如樁基承載力計(jì)算方法與國內(nèi)規(guī)范有較大的差異,而部分設(shè)計(jì)方法隨著新材料的發(fā)展我們可以在工程實(shí)施階段對(duì)設(shè)計(jì)提出優(yōu)化從而方便施工,例如本項(xiàng)目中的原設(shè)計(jì)倒掛梁上設(shè)置支座通過與設(shè)計(jì)溝通后變更為簡單的拉壓支座,極大的方便了墩頂施工。

    隨著中國工程企業(yè)在海外的蓬勃發(fā)展,勢必要求從業(yè)人員更加熟悉國際規(guī)范,在理解設(shè)計(jì)圖紙的基礎(chǔ)上,通過對(duì)比中外設(shè)計(jì)理念,吸收國外優(yōu)秀的設(shè)計(jì)思路,同時(shí)通過溝通也可將我國優(yōu)秀的設(shè)計(jì)思路傳播出去,做到學(xué)術(shù)上相互交流的同時(shí),也能方便現(xiàn)場的施工。

    [1]AASHTO LRFD Bridge Design Specifications,SI units 4thEdition 20007.

    [2]JTG-D63-2007公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范2007.

    [3]余本?。畬挿”陬A(yù)應(yīng)力混凝土箱梁加勁斜撐施工技術(shù).世界橋梁2013(02).

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