上海國(guó)際航運(yùn)服務(wù)中心（東塊）B01樓中庭22m跨幕墻系統(tǒng)四性測(cè)試方法設(shè)計(jì)

徐雁

（上海杰思工程實(shí)業(yè)有限公司　上海　盧灣　200020）

上海國(guó)際航運(yùn)服務(wù)中心（東塊）B01樓中庭22m跨幕墻系統(tǒng)四性測(cè)試方法設(shè)計(jì)

徐雁

（上海杰思工程實(shí)業(yè)有限公司上海盧灣200020）

B01樓為辦公建筑，位于虹口北外灘的東部，為統(tǒng)一規(guī)劃建設(shè)的上海國(guó)際航運(yùn)服務(wù)中心的一部分。地上總建筑面積64328m2。

需要做測(cè)試方案的B系統(tǒng)分區(qū)位于2～35層大堂立面，橫隱豎明框架式玻璃幕墻，幕墻區(qū)格橫梁兩端與立柱鉸接連接，立柱兩端與支撐鋼結(jié)構(gòu)桁架鉸接連接，幕墻及構(gòu)件自重通過(guò)每層立柱傳遞到鋼桁架，并通過(guò)桁架上的拉桿傳遞到頂層主結(jié)構(gòu)上。

此系統(tǒng)中，由于靠近桁架部位的幕墻面板采用了與鋼桁架直接相連的做法，幕墻面板，幕墻構(gòu)件及面板與結(jié)構(gòu)的連接會(huì)因鋼桁架變形的受到影響，幕墻四性測(cè)試將包括近22m的大跨度鋼桁架，導(dǎo)致無(wú)法作為可行的測(cè)試方法予以實(shí)行。

本文針對(duì)這種情況的幕墻四性測(cè)試方法進(jìn)行探究，設(shè)計(jì)出一種比較合理的測(cè)試方法，并對(duì)使用方法必要的條件及對(duì)可能產(chǎn)生的影響進(jìn)行分析。最后就這類方法與一般幕墻四性測(cè)試予以比較。并談?wù)劥朔N方法在實(shí)際工程中可行度及測(cè)試方法的發(fā)展的趨勢(shì)。

主結(jié)構(gòu)對(duì)幕墻結(jié)構(gòu)影響；支座位移；附加應(yīng)力；測(cè)試模擬；工程模型；荷載傳遞；間接測(cè)試

1　幕墻系統(tǒng)介紹及測(cè)試方法應(yīng)考慮的因素

B系統(tǒng)分區(qū)位于2～35層大堂區(qū)域立面，最大標(biāo)高187.5m，為橫隱豎明框架式玻璃幕墻，最大玻璃面板分格為：2900mm（寬）×1500mm（高），面板為8+1.52PVB+6+16A+8中空夾膠玻璃，幕墻區(qū)格支撐立柱為口250×100×12矩形鋼管，橫梁為口200×100×12的矩形鋼管。橫梁兩端與立柱鉸接連接，立柱兩端與支撐鋼結(jié)構(gòu)桁架鉸接連接，幕墻及構(gòu)件自重通過(guò)每層立柱傳遞到鋼桁架，并通過(guò)桁架上的拉桿傳遞到頂層主結(jié)構(gòu)上。

幕墻外表面到建筑主結(jié)構(gòu)中共分為三個(gè)層次：第一個(gè)層次為幕墻面板（包含于幕墻連接的鋁合金副框），這個(gè)層次屬于維護(hù)結(jié)構(gòu)面板，第二個(gè)層次為與面板直接相連的支撐骨架，主要包括口200×100×12的矩形鋼管橫梁和口250×100×12立柱，這個(gè)層次屬于維護(hù)結(jié)構(gòu)支承構(gòu)件，第三個(gè)層次是用來(lái)支撐維護(hù)支承結(jié)構(gòu)的鋼桁架，這部分鋼架系統(tǒng)所屬的范疇比較含糊，因?yàn)樗纯蓪儆诰S護(hù)結(jié)構(gòu)的支撐體系，也可以屬于主體結(jié)構(gòu)體系，這主要看這部分結(jié)構(gòu)是由誰(shuí)設(shè)計(jì)，如果是主體結(jié)構(gòu)考慮設(shè)計(jì)的范圍，那么這部分屬主結(jié)構(gòu)，如果這部分是由外圍護(hù)結(jié)構(gòu)公司負(fù)責(zé)的，那么這部分內(nèi)容就屬于維護(hù)支撐結(jié)構(gòu)范疇。

本系統(tǒng)鋼桁架由與設(shè)計(jì)院合作的鋼結(jié)構(gòu)公司設(shè)計(jì)和施工，故屬主體結(jié)構(gòu)，由于外維護(hù)結(jié)構(gòu)不承受主體結(jié)構(gòu)傳遞的荷載，這樣幕墻的四性測(cè)試方案設(shè)計(jì)就非常簡(jiǎn)單，只需要做一個(gè)較小的包含了完整維護(hù)結(jié)構(gòu)面板和在桁架間的維護(hù)結(jié)構(gòu)橫梁和立柱的幕墻板塊系統(tǒng)。

不過(guò)由于在幕墻方案設(shè)計(jì)過(guò)程中，與桁架相連部分的幕墻面板并未做成與幕墻橫梁連接，再通過(guò)橫梁與桁架連接的方法，而是直接把面板連到鋼桁架上（見圖2），這樣就使得原本結(jié)構(gòu)體系清晰的系統(tǒng)變得復(fù)雜起來(lái)，幕墻設(shè)計(jì)的基本原則是面板不能直接與主結(jié)構(gòu)相連的，直接相連意味著外維護(hù)體系將受到主結(jié)構(gòu)傳遞過(guò)來(lái)的荷載影響，這樣就必須把整個(gè)跨約22m的鋼桁架作為維護(hù)結(jié)構(gòu)的支撐體系一體考慮，鋼桁架屬于四性測(cè)試的對(duì)象。

圖1　B系統(tǒng)分區(qū)平立剖面圖及選取計(jì)算結(jié)構(gòu)部位

圖2　幕墻面板與鋼構(gòu)桁架連接節(jié)點(diǎn)圖

2　滿足現(xiàn)實(shí)條件測(cè)試方法設(shè)計(jì)思路

對(duì)于橫向跨度達(dá)到約22m的鋼桁架，受測(cè)試場(chǎng)地限制無(wú)法提供這樣大的場(chǎng)地，且中庭幕墻立面系統(tǒng)本身面積不大，按上述思路最少要做3榀桁架之間9m高度的幕墻區(qū)域，測(cè)試面積近200m2，包括材料，設(shè)施等價(jià)格費(fèi)用更是不菲。

由此看來(lái)，要制作22m跨1：1的測(cè)試模型是存在很大的困難的，如果按縮小比例建立測(cè)試模型是否可行呢？建立比例縮小模型，在大型建筑，橋梁工程的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中被廣為使用，但是作為幕墻四性測(cè)試，當(dāng)前很少能看到有這樣的完整測(cè)試方法。通過(guò)仔細(xì)分析，我們發(fā)現(xiàn)縮小比例模型對(duì)于幕墻測(cè)試主要存在以下問(wèn)題：①需要對(duì)構(gòu)件截面進(jìn)行縮小，縮小到什么程度，理論縮小后型材截面，無(wú)論是鋼型材，還是鋁型材，是否有對(duì)應(yīng)的截面型材，對(duì)于鋁型材可能需要額外開模。②縮小后的截面型材構(gòu)件之間的連接與原模型有著很大的差異，連接是否也要，縮小后連接能否反映原來(lái)的連接形式都很難證實(shí)。④縮小后的模型玻璃面板大小也縮小了，所以其面板的厚度也要適當(dāng)縮小，這樣就存在玻璃面板厚度如何縮小，縮小后面板的測(cè)試還能是實(shí)際情況的真實(shí)反映？⑤縮小比例后，施加的荷載也需要按模型比例適當(dāng)放大，由于水平方向風(fēng)荷載與豎直方向荷載對(duì)結(jié)構(gòu)影響是不一致的，這會(huì)導(dǎo)致兩者荷載增加比例不一致，特別是重力方向，需要增加額外自重荷載，這將對(duì)整個(gè)模型體系的繼承性帶來(lái)很大的問(wèn)題。⑤由于跨度縮小，桿件變形也將以4次方比例縮小，模型結(jié)構(gòu)構(gòu)件變形很小，對(duì)測(cè)試精度要求大為提高，稍微不精準(zhǔn)將會(huì)對(duì)結(jié)果產(chǎn)生很大的偏差。

綜上分析，縮小比例模型是一種適合對(duì)單一結(jié)構(gòu)構(gòu)件測(cè)試的方法，而幕墻四性測(cè)試需要對(duì)面板，構(gòu)件，面板與構(gòu)件連接，構(gòu)件與構(gòu)件連接等這些承載力，以及玻璃面板，構(gòu)件變形撓度這一系列做整體測(cè)試，還要對(duì)幕墻的水密性，平面位移性能進(jìn)行測(cè)試，所以一個(gè)縮小比例的模型無(wú)法完整的完成所有項(xiàng)次測(cè)試，需要對(duì)不同項(xiàng)次做針對(duì)性的獨(dú)立設(shè)計(jì)測(cè)試項(xiàng)次。這樣就背離了簡(jiǎn)化測(cè)試設(shè)計(jì)的初衷，所以就目前而言，縮小模型比例做為幕墻四性測(cè)試完整解決方法并不成熟，我們需要的是一種能夠在一個(gè)模型中完成所有項(xiàng)次的測(cè)試方法。

現(xiàn)在回過(guò)頭來(lái)，由于是靠近桁架部位的面板板塊底部直接連到鋼桁架上，造成了幕墻結(jié)構(gòu)與主體結(jié)構(gòu)沒(méi)有適當(dāng)?shù)奈灰漆尫?，從而造成主體結(jié)構(gòu)的位移對(duì)維護(hù)結(jié)構(gòu)面板，桿件及連接產(chǎn)生局部影響，好在鋼桁架結(jié)構(gòu)與建筑主結(jié)構(gòu)之間是有位移釋放的（通過(guò)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中適當(dāng)?shù)臉?gòu)造措施設(shè)置予以實(shí)現(xiàn)），換言之，鋼桁架只承受維護(hù)結(jié)構(gòu)和桁架結(jié)構(gòu)本身的荷載，并不承受真正主體結(jié)構(gòu)的影響，所以對(duì)鋼桁架在外荷載作用下分析計(jì)算，把鋼桁架在與維護(hù)結(jié)構(gòu)直接相連的部位影響分析清楚后，只要把其影響作為維護(hù)結(jié)構(gòu)的作用效應(yīng)予以考慮，對(duì)于維護(hù)結(jié)構(gòu)測(cè)試，就無(wú)需再建近22m跨的桁架模型，只需建兩個(gè)樓層高度，在鋼桁架中受到影響最大的分格區(qū)域圍護(hù)結(jié)構(gòu)作為測(cè)試模型，并施加一系列附加效應(yīng)作用的測(cè)試，從而模擬出鋼桁架對(duì)維護(hù)結(jié)構(gòu)的影響，從而完成整個(gè)測(cè)試過(guò)程。

3　測(cè)試方法設(shè)計(jì)實(shí)施步驟及幕墻結(jié)構(gòu)承載力分析

通過(guò)上述設(shè)計(jì)思路，我們?cè)O(shè)計(jì)的B系統(tǒng)測(cè)試是針對(duì)面板，維護(hù)支撐結(jié)構(gòu)，連接件承載力及性能做的測(cè)試方法，并考慮因部分玻璃面板通過(guò)壓塊直接到鋼桁架上，導(dǎo)致鋼桁架由風(fēng)荷載產(chǎn)生的變形反過(guò)來(lái)玻璃面板產(chǎn)生的不利影響。此方法并不包含對(duì)視作主結(jié)構(gòu)一部分的鋼桁架及拉桿系統(tǒng)的測(cè)試。

設(shè)計(jì)方案取4.5m跨，分格寬度為2.9m×2（共兩個(gè)玻璃面板板塊），作為測(cè)試的模型，立柱頂?shù)赘饔靡桓匦武摴苓B接到兩邊試驗(yàn)結(jié)構(gòu)上，用來(lái)模擬鋼結(jié)構(gòu)桁架，因?yàn)闇y(cè)試模型只是屬于兩榀鋼桁架中局部區(qū)域的維護(hù)結(jié)構(gòu)，試驗(yàn)時(shí)單單施加風(fēng)荷載不能讓模擬桁架的鋼橫梁產(chǎn)生足夠的變形量，達(dá)到實(shí)際工程中鋼桁架對(duì)玻璃面板影響的效果，故除了施加風(fēng)荷載外，需要另外在底部鋼梁一端施加一個(gè)支座位移，模擬鋼桁架實(shí)際的變形撓曲線，使得鋼梁變形對(duì)直接相連面板產(chǎn)生等值或更大的效應(yīng)，從而達(dá)到模型測(cè)試目的。

首先對(duì)實(shí)際工程中，對(duì)維護(hù)結(jié)構(gòu)及鋼桁架整體建模計(jì)算，對(duì)鋼桁架在水平方向荷載作用下變形形態(tài)進(jìn)行分析，大跨度橫向鋼梁桁架由鋼管口280×150×12與中間支撐桿件鋼管口150× 150×10焊接而成，跨度為21.5m，連接鋼梁桁架之間由豎向拉桿連接（拉桿φ40），幕墻結(jié)構(gòu)荷載通過(guò)鋼梁桁架之間幕墻鋼立柱（鋼管口25×100×12）連接，幕墻鋼立柱間為幕墻鋼橫梁（鋼管口200×100×12），鋼梁之間均為鉸接，鋼結(jié)構(gòu)桁架桁架兩端支座為鉸接。選取中間三跨鋼桁架部位區(qū)域作為幕墻支撐結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算（區(qū)域見圖1）。計(jì)算模型見圖3。

使用有限元分析軟件Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2014對(duì)中間跨鋼桁架在強(qiáng)度校核組合荷載設(shè)計(jì)值下的變形見圖4。

圖3　包含桁架結(jié)構(gòu)的工程計(jì)算模型及邊界條件

圖4　包含桁架結(jié)構(gòu)的工程計(jì)算模型中間跨變形

其中撓度變化最大的區(qū)域見圖5。

圖5　包含桁架結(jié)構(gòu)的工程計(jì)算模型中間跨變形（變化最大局部區(qū)域）

所以測(cè)試方法中，在測(cè)試強(qiáng)度的時(shí)候（最大荷載設(shè)計(jì)值下），對(duì)底部模擬鋼桁架的鋼管一段施加一個(gè)大小大于等于25.5mm的位移，與風(fēng)荷載方向一致的位移，從而間接模擬主鋼桁架結(jié)構(gòu)的變形對(duì)幕墻體系的影響效果。

設(shè)計(jì)的測(cè)試方法大樣圖見圖6。

圖6　四性測(cè)試大樣圖

設(shè)計(jì)的測(cè)試方案計(jì)算模型見圖7。

圖7　四性測(cè)試計(jì)算模型及邊界條件

注意，此方法中并不包含桁架部分的測(cè)試，測(cè)試中的頂?shù)卒摿褐皇怯脕?lái)模擬桁架局部變形的一個(gè)替代構(gòu)件。模擬與鋼桁架接近的撓曲線變形，替代鋼梁的一端與測(cè)試站結(jié)構(gòu)連接為固接，另外一端為鉸接，測(cè)試方法絕大部分與普通測(cè)試方式一樣，只是在最后需要增加一個(gè)步驟，即在幕墻承載力測(cè)試最大設(shè)計(jì)荷載作用下，替代鋼梁需施加一個(gè)與風(fēng)荷載方向一致的26mm的支座位移，從而模擬桁架結(jié)構(gòu)變形對(duì)幕墻結(jié)構(gòu)的影響，通過(guò)計(jì)算分析得到，在選用口220×100×8方管為替代鋼梁的情況下，在最大組合荷載和支座位移下，該區(qū)域的變形與實(shí)際模型的變形比較接近，可以作為驗(yàn)證實(shí)際模型影響效應(yīng)的替代方法。測(cè)試模型的變形見圖8～9。

圖8　測(cè)試模型桿件在最大組合荷載設(shè)計(jì)值下的變形

圖9　變化最大局部區(qū)域變形圖

與實(shí)際模型該區(qū)域圖6相比較，變形曲線及大小差不多，受力條件相對(duì)實(shí)際模型基本一致，可以視為實(shí)際模型的替代試驗(yàn)?zāi)Ｐ汀?/p>

使用上述模型計(jì)算，桿件的最大應(yīng)力見圖10。

圖10　測(cè)試模型桿件在最大組合荷載設(shè)計(jì)值下的應(yīng)力

從圖10可以看出，桿件最大應(yīng)力為150MPa，按此方案測(cè)試各桿件能夠滿足強(qiáng)度要求，方案本身結(jié)構(gòu)安全性沒(méi)有問(wèn)題。

圖11　測(cè)試模型桿件在最大組合荷載設(shè)計(jì)值下的支座反力圖

由圖11看出，支座部位需要施加18.66kN的作用力，才能讓支座處產(chǎn)生26mm的支座位移，固接處的最大支座反力為：Ry= 36.68kN，Mz=52.24kN·m

頂?shù)滋娲摿号c測(cè)試站結(jié)構(gòu)連接節(jié)點(diǎn)需要滿足計(jì)算模型的要求，即一端固結(jié)，一端鉸接，鉸接部位應(yīng)能承受26mm的附加位移，設(shè)計(jì)的節(jié)點(diǎn)見圖12。

圖12　鉸接點(diǎn)部位連接節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)詳圖

圖13　固接點(diǎn)部位連接節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)詳圖

固結(jié)部位所有連接要能承受上述剪力和彎矩作用，設(shè)計(jì)節(jié)點(diǎn)見圖13。

其他性能測(cè)試步驟與一般幕墻基本一致，這里就不再闡述。

4　測(cè)試方法附加位移對(duì)玻璃面板影響承載力分析

使用有限元分析軟件Autodesk Algor Simulation Professional 2011分析鋼梁變形對(duì)玻璃面板產(chǎn)生的附加應(yīng)力。

計(jì)算模型中，首先設(shè)置玻璃面板與鋼梁為粘合狀態(tài)（面板與桿件連接部位不釋放任何方向位移和彎矩），以此用來(lái)放大鋼桁架變形對(duì)玻璃面板產(chǎn)生的附加應(yīng)力（尤其是接觸邊緣），其次，模擬實(shí)際工程中對(duì)玻璃面板影響最大區(qū)域鋼桁架結(jié)構(gòu)變形，玻璃面板使用鋼梁一體的有限元計(jì)算模型頂?shù)椎臋M向主鋼梁采用懸臂梁模式，并在懸臂端施加一集中力，使頂?shù)讬M梁在懸臂端的變形達(dá)到規(guī)定要求的26mm左右。

計(jì)算模型見圖14。

鋼梁框架圖，其中三角形部分為固結(jié)點(diǎn)，圓形的為桿件間鉸接釋放點(diǎn)。頂?shù)卒摍M梁施加的作用力，使得在懸臂端產(chǎn)生26mm的位移量。

鋼梁和面板一體示意計(jì)算模型，其中玻璃面板按等效合度10.206mm輸入。

圖14　面板單元與桿單元耦合在支座位移荷載作用下計(jì)算模型示意圖

圖15　支座部位施加產(chǎn)生26.04mm位移的荷載后桿件和面板的變形圖

面板由于桿件變形產(chǎn)生的應(yīng)力云圖如圖16。

圖16　支座部位施加產(chǎn)生26.04mm位移的荷載后桿件和面板的Von-mises應(yīng)力圖

從圖16看出，由桿件變形使得玻璃面板的最大附加應(yīng)力最大約為9.62MPa。

玻璃面板在水平方向組合設(shè)計(jì)值3.94193kPa作用下的計(jì)算模型：

計(jì)算模型同上，改懸臂端為鉸接，改節(jié)點(diǎn)荷載為玻璃面荷載（圖略）。

變形圖如圖17。

玻璃面板應(yīng)力圖如圖18。

圖17　面板單元與桿單元耦合在水平荷載作用下桿件和面板的變形圖

圖18　面板單元與桿單元耦合在水平荷載作用下桿件和面板的Von-mises應(yīng)力圖

由于面板與結(jié)構(gòu)構(gòu)件沒(méi)有釋放，玻璃在面板邊緣出現(xiàn)最大應(yīng)力，最大應(yīng)力約為34.5MPa，基本與公式計(jì)算約為33.78MPa接近。

當(dāng)在上述荷載作用下，再加上支座位移26mm產(chǎn)生的附加應(yīng)力9.62MPa，偏保守簡(jiǎn)單疊加計(jì)算后，玻璃面板的最大應(yīng)力為：34.5+9.62=44.12MPa<56MPa（半鋼化玻璃），玻璃的強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求，玻璃面板的強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求，測(cè)試設(shè)計(jì)方案玻璃承載力沒(méi)有問(wèn)題。

5　設(shè)計(jì)方法總結(jié)和對(duì)測(cè)試方法拓展及發(fā)展探討

此測(cè)試方法最初打算按近22m跨1：1模型設(shè)計(jì)，后曾考慮按微縮比例模型進(jìn)行設(shè)計(jì)，但考慮到比例模型設(shè)計(jì)的復(fù)雜性和需設(shè)計(jì)多個(gè)測(cè)試內(nèi)容才能完成要求，故放棄這樣的設(shè)計(jì)理念，但是作為一種測(cè)試手段，微縮模型測(cè)試也是今后幕墻的單項(xiàng)測(cè)試發(fā)展方向，尤其是結(jié)合計(jì)算機(jī)模擬技術(shù)，可以非常有效的對(duì)大尺寸維護(hù)結(jié)構(gòu)承載力模擬并用試驗(yàn)的方式進(jìn)行校核。

本測(cè)試方法設(shè)計(jì)尚有不少細(xì)節(jié)內(nèi)容值得深入研究，如鋼桁架變形對(duì)結(jié)構(gòu)膠的影響，玻璃副框與鋼桁架的連接在主結(jié)構(gòu)位移作用下能夠消化多大比例的影響，完善這些內(nèi)容研究將有助于這種設(shè)計(jì)思路在廣大幕墻工程中的推廣，如單索幕墻，索結(jié)構(gòu)變形的不一致對(duì)玻璃面板及連接會(huì)產(chǎn)生什么影響，采用何種技術(shù)措施來(lái)避免這種不利的影響，都應(yīng)可以通過(guò)測(cè)試手段來(lái)予以檢驗(yàn)。

從這個(gè)幕墻測(cè)試方法設(shè)計(jì)及制定的過(guò)程中，我們可以發(fā)現(xiàn)，幕墻的四性測(cè)試已經(jīng)不完全是傳統(tǒng)測(cè)試與實(shí)際工程完全一致的模型測(cè)試，部分項(xiàng)次采用了間接測(cè)試的手段用以模擬了因條件限制而不可能達(dá)到的邊界條件，測(cè)試是一種用來(lái)校核工程安全性，可靠性的手段，在任何形式維護(hù)結(jié)構(gòu)系統(tǒng)都是在不斷優(yōu)化的過(guò)程中得以完善的情況下，測(cè)試方法，手段乃至測(cè)試精度的提高都是今后發(fā)展的方向，雖然我們這個(gè)模擬不是非常復(fù)雜，本文在測(cè)試方法制定思路并不復(fù)雜，但是作為有類似狀況的維護(hù)結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的測(cè)試提供了一個(gè)新的思路，如何在更廣泛的場(chǎng)合下運(yùn)用，這些都是我們今后研究的方向。

表1　一般維護(hù)直接抗風(fēng)壓性能測(cè)試與間接抗風(fēng)壓測(cè)試比較

[1]中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑幕墻》（GB/T21086-2007）.北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，2008，2.

[2]中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》（JGJ-2003）.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2003，12.

[3]中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2012，9.

[4]上海市工程建設(shè)規(guī)范.《建筑幕墻工程技術(shù)規(guī)范》（DGJ108-56-2012）.上海市建筑建材市場(chǎng)管理總站，2011，8.

[5]建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)（第二版）.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，1998，9.

[6]建筑結(jié)構(gòu)試驗(yàn).上海：同濟(jì)大學(xué)出版社，1996，1.

TU767+.5

A

1673-0038（2015）19-0134-05

2015-4-12

徐雁（1972-），男，工程師，本科，主要從事幕墻工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)工作。