基于25%小偏置正面碰撞的某乘用車前端結(jié)構(gòu)改進(jìn)設(shè)計(jì)

李林峰　劉衛(wèi)國　張君媛　張　樂　周　浩

1.吉林大學(xué)汽車仿真與控制國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,長春,130000 2.浙江吉利汽車研究院有限公司,杭州,311228

基于25%小偏置正面碰撞的某乘用車前端結(jié)構(gòu)改進(jìn)設(shè)計(jì)

李林峰1劉衛(wèi)國2張君媛1張樂1周浩1

1.吉林大學(xué)汽車仿真與控制國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,長春,130000 2.浙江吉利汽車研究院有限公司,杭州,311228

對(duì)比分析25%小偏置正面碰撞車體結(jié)構(gòu)變形與正面全寬和40%偏置碰撞車體結(jié)構(gòu)變形異同點(diǎn)。針對(duì)小偏置碰撞車體結(jié)構(gòu)變形特點(diǎn)提出車體前端結(jié)構(gòu)優(yōu)化措施，優(yōu)化措施包括結(jié)構(gòu)改進(jìn)與材料加強(qiáng)兩個(gè)方面。對(duì)優(yōu)化后的整車模型進(jìn)行25%小偏置碰撞虛擬實(shí)驗(yàn),結(jié)果表明車體結(jié)構(gòu)優(yōu)化效果顯著，乘員艙侵入量明顯減小。進(jìn)行了正面全寬和40%偏置碰撞工況下的減速度波形驗(yàn)證,證明改進(jìn)整車模型剛度配置合理，不會(huì)影響乘員約束系統(tǒng)的匹配。

汽車安全性;25%小偏置正面碰撞;車體結(jié)構(gòu)評(píng)價(jià);結(jié)構(gòu)改進(jìn)

0　引言

正面碰撞作為車輛事故中的多發(fā)類型,造成的人員傷亡與經(jīng)濟(jì)損失不容忽視。據(jù)統(tǒng)計(jì)，在美國,所有汽車死亡事故中正面碰撞占了約22%,而在英國，約為27%[1]。因此，各國的安全性法規(guī)及評(píng)價(jià)規(guī)程紛紛將正面碰撞作為測試項(xiàng)目納入各自的評(píng)價(jià)體系，測試工況多為正面全寬碰撞與40%偏置碰撞。但在實(shí)際生活中還有一類特殊的正面碰撞即小偏置正面碰撞也時(shí)有發(fā)生,小偏置正面碰撞一般指車輛與剛性壁障重疊率小于30%的正面碰撞。據(jù)統(tǒng)計(jì),在正面碰撞死亡事故中，小偏置正面碰撞大約占1/4[2],但在各國安全性法規(guī)及評(píng)價(jià)規(guī)程中并沒有將小偏置正面碰撞作為測試工況考慮在內(nèi)。美國公路安全保險(xiǎn)協(xié)會(huì)(insurance institute for highway safety,IIHS)2012年提出了重疊率為25%的小偏置正面碰撞試驗(yàn)，在同年8月份公布的首批25%小偏置正面碰撞試驗(yàn)測試結(jié)果中僅有2款車獲得了Good評(píng)級(jí)，測試結(jié)果并不理想[3]，而截止2014年IIHS公布的39款車25%小偏置正面碰撞測試結(jié)果中雖然已有12款車獲得了Good評(píng)級(jí),但仍有18款車只能獲得Marginal或Poor評(píng)級(jí)。分析測試結(jié)果發(fā)現(xiàn)，25%小偏置正面碰撞試驗(yàn)測試中車體結(jié)構(gòu)方面失分現(xiàn)象較為嚴(yán)重，具體表現(xiàn)為測量點(diǎn)侵入量過大，乘員艙變形嚴(yán)重，并且很有可能導(dǎo)致嚴(yán)重的乘員腿部、腳部傷害[4]。25%小偏置正面碰撞試驗(yàn)的出現(xiàn)在對(duì)車輛正面抗撞性能提出更高要求的同時(shí)，也為汽車制造商在提高車輛安全性能方面帶來了新的挑戰(zhàn)與任務(wù)。

本文通過對(duì)比幾種典型正面碰撞工況下的車體結(jié)構(gòu)變形情況，探究小偏置正面碰撞工況下車體結(jié)構(gòu)變形特點(diǎn)，并以此為基礎(chǔ)提出車體前端結(jié)構(gòu)的優(yōu)化措施。

1　幾種典型正面碰撞工況下車體結(jié)構(gòu)變形分析及評(píng)價(jià)

本文研究對(duì)象為某國產(chǎn)B級(jí)乘用車,整車有限元模型包含420個(gè)零部件,約37萬個(gè)網(wǎng)格單元,網(wǎng)格基準(zhǔn)尺寸為10 mm。整車質(zhì)量為1365 kg。利用LS-DYNA有限元分析軟件進(jìn)行動(dòng)態(tài)50 km/h的正面全寬剛性壁障碰撞虛擬實(shí)驗(yàn)，在兩側(cè)B柱下端分別設(shè)置加速度傳感器，將得到的碰撞波形與實(shí)車試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。結(jié)果表明,由虛擬實(shí)驗(yàn)得到的車體加速度波形與實(shí)車試驗(yàn)結(jié)果吻合很好，波形趨勢、峰值以及峰值出現(xiàn)時(shí)刻基本一致(圖1)。本文以該模型為基礎(chǔ)模型，選取56 km/h正面全寬、64 km/h 40%偏置正面碰撞、64 km/h 25%小偏置正面碰撞作為典型正面碰撞工況，分別進(jìn)行動(dòng)態(tài)虛擬實(shí)驗(yàn)(圖2)。使用的壁障分別為剛性墻壁障(100%Rigidwall)、40%偏置可變形壁障(40%ODB)以及25%小偏置剛性壁障(25%Flat150)。

圖1　50 km/h正面全寬碰撞波形對(duì)比

(a)正面全寬(b)40%偏置

(c)25%小偏置圖2　典型正面碰撞工況下車體前端結(jié)構(gòu)變形

一般來說,在正面碰撞工況下對(duì)車體結(jié)構(gòu)的評(píng)價(jià)主要圍繞車體結(jié)構(gòu)變形情況(乘員艙侵入情況)與車體B柱減速度波形兩方面進(jìn)行，這兩方面也是影響乘員傷害的主要因素。圖3給出了三種典型正面碰撞工況下B柱減速度波形對(duì)比。對(duì)比發(fā)現(xiàn)，25%小偏置碰撞B柱減速度波形峰值小于40%偏置碰撞與正面全寬碰撞的減速度波形峰值。由于約束系統(tǒng)的匹配往往是針對(duì)減速度波形峰值較大的工況,因此25%小偏置正面碰撞的B柱減速度波形不會(huì)影響乘員約束系統(tǒng)的匹配。

圖3　典型正面碰撞工況B柱減速度波形對(duì)比

再來看看各種碰撞形式的結(jié)構(gòu)變形和吸能情況。圖1分別示出了正面全寬碰撞、40%偏置碰撞和25%小偏置碰撞的最大變形時(shí)刻車體前端結(jié)構(gòu)。全寬碰撞中碰撞力主要通過雙側(cè)上邊梁、前縱梁以及副車架三條路徑傳遞；40%偏置碰撞的碰撞力則主要通過單側(cè)上邊梁、前縱梁以及副車架等路徑傳遞；25%小偏置碰撞中壁障與車輛的初始碰撞點(diǎn)基本在前縱梁以外的區(qū)域，因此車體前端結(jié)構(gòu)主要傳力路徑僅剩上邊梁一條。前縱梁作為正面碰撞中主要吸能構(gòu)件在整車碰撞吸能過程中的參與度隨著重疊率的下降而降低，在正面全寬碰撞中，左右前縱梁均參與整車變形吸能；40%偏置碰撞中僅駕駛員一側(cè)前縱梁參與變形吸能；而在25%小偏置碰撞中，前縱梁僅繞Z軸產(chǎn)生少量彎曲變形，基本沒有參與整車變形吸能過程。

25%小偏置碰撞中駕駛員側(cè)輪胎在碰撞初期就與剛性壁障直接接觸，碰撞過程中輪胎雖然保證了完整性，但是在剛性壁障的擠壓作用下侵入乘員艙，導(dǎo)致前圍板侵入量增大，門檻梁部分位置發(fā)生明顯彎折，同時(shí)A柱上鉸鏈處也發(fā)生了明顯的彎折(圖4)；相比之下，全寬碰撞和重疊率為40%的偏置碰撞則表現(xiàn)為乘員艙變形合理，乘員生存空間得到保證。

圖4　25%小偏置碰撞中車身變形情況

參考IIHS 25%小偏置正面碰撞試驗(yàn)的車體結(jié)構(gòu)評(píng)價(jià)項(xiàng)目[5],本文選擇A柱上鉸鏈、A柱下鉸鏈和門檻梁共9個(gè)點(diǎn)作為侵入量測量點(diǎn)(圖5中圓圈圈出的部分)對(duì)車體結(jié)構(gòu)優(yōu)化效果進(jìn)行評(píng)價(jià)。其中A柱上鉸鏈和A柱下鉸鏈測量X方向上的侵入量，門檻梁則測量Y方向上的侵入量。

圖5　25%小偏置正面碰撞侵入量測量點(diǎn)示意圖

圖6所示為3種正面碰撞工況乘員艙侵入量對(duì)比，圖中，測量點(diǎn)編號(hào)1～9分別表示A柱上鉸鏈1、A柱上鉸鏈2、A柱上鉸鏈3、A柱下鉸鏈1、A柱下鉸鏈2、A柱下鉸鏈3、門檻梁1、門檻梁2、門檻梁3。可以看出原整車模型在25%小偏置碰撞工況下乘員艙侵入量達(dá)到30 cm左右,大大超出了IIHS評(píng)價(jià)規(guī)程下Good評(píng)級(jí)對(duì)應(yīng)的乘員艙侵入量限值,乘員安全受到潛在威脅，傷害風(fēng)險(xiǎn)大。

圖6　典型正面碰撞工況乘員艙侵入量對(duì)比

基于上文描述可知，小偏置正面碰撞工況車體結(jié)構(gòu)變形特點(diǎn)如下：小偏置正面碰撞過程中由于壁障與車輛的初始碰撞點(diǎn)基本在前縱梁以外的區(qū)域，導(dǎo)致車體前端主要吸能構(gòu)件前縱梁僅繞Z軸產(chǎn)生少量彎曲變形,沒有發(fā)生理想的壓潰變形;碰撞力主要通過上邊梁一條路徑傳遞,車體前端結(jié)構(gòu)整體吸能量不足,導(dǎo)致乘員艙在變形過程中承受較大的碰撞力,發(fā)生較大變形。

2　基于小偏置正面碰撞的車體前端結(jié)構(gòu)優(yōu)化與評(píng)價(jià)

針對(duì)小偏置正面碰撞工況車體結(jié)構(gòu)變形特點(diǎn)，以保證乘員艙強(qiáng)度為前提，本文提出車體前端結(jié)構(gòu)優(yōu)化措施，優(yōu)化措施包括車體結(jié)構(gòu)改進(jìn)與材料加強(qiáng)兩個(gè)方面。

由于在小偏置正面碰撞工況中，車體前端結(jié)構(gòu)傳力路徑主要為上邊梁一條，因此考慮在不影響輪胎運(yùn)動(dòng)空間的前提下加大原有的上邊梁結(jié)構(gòu)截面尺寸以增加其吸能效率，使其成為與前縱梁相平行的“小縱梁”。圖7所示為上邊梁結(jié)構(gòu)優(yōu)化前后的截面尺寸對(duì)比，改進(jìn)后的上邊梁是在保證部分尺寸不變的前提下由原上邊梁向下拉伸約70 mm得到的。

(a)原上邊梁(b)改進(jìn)后的上邊梁圖7　上邊梁結(jié)構(gòu)優(yōu)化

本文參考文獻(xiàn)[6]中車身結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)思路，在不考慮結(jié)構(gòu)工藝性的前提下將上邊梁延長至前縱梁形成shotgun環(huán)狀結(jié)構(gòu)，碰撞過程中shotgun環(huán)狀結(jié)構(gòu)先與壁障接觸變形吸能，彌補(bǔ)車體前端結(jié)構(gòu)整體吸能不足的缺陷，避免變形過程中乘員艙承受較大縱向載荷;另一方面,由于環(huán)狀結(jié)構(gòu)具有側(cè)向?qū)蜃饔玫慕Y(jié)構(gòu)特殊性,可實(shí)現(xiàn)碰撞力向非碰撞側(cè)有效傳遞的同時(shí)使縱向速度得到部分分解，有利于保證乘員生存空間。如圖8所示，增加的車體前端結(jié)構(gòu)(延長shotgun)由矩形截面梁輥壓成形，與上邊梁及前縱梁之間采用點(diǎn)焊連接。將改進(jìn)后的車體前端結(jié)構(gòu)置于原實(shí)車前端進(jìn)行空間對(duì)比，結(jié)果表明，延長shotgun與上邊梁未越過原車前輪罩輪廓線，不會(huì)影響原車輪胎運(yùn)動(dòng)空間，即運(yùn)動(dòng)無干涉，如圖9所示。

(a)軸測圖

(b)側(cè)視圖圖8　shotgun環(huán)狀結(jié)構(gòu)

圖9　改進(jìn)后車體前端結(jié)構(gòu)置于原實(shí)車前端空間

將結(jié)構(gòu)改進(jìn)后的整車有限元模型進(jìn)行25%小偏置正面碰撞虛擬實(shí)驗(yàn)以對(duì)車體結(jié)構(gòu)改進(jìn)的優(yōu)化效果進(jìn)行評(píng)價(jià)，計(jì)算過程中輸出上文提到9個(gè)測量點(diǎn)的侵入量-時(shí)間曲線并提取最大侵入量進(jìn)行對(duì)比。以A柱上鉸鏈為例，圖10為其3個(gè)測量點(diǎn)的侵入量-時(shí)間曲線。圖11為結(jié)構(gòu)改進(jìn)后9個(gè)測量點(diǎn)最大侵入量對(duì)比。

(a)測量點(diǎn)1

(b)測量點(diǎn)2

(c)測量點(diǎn)3圖10　A柱上鉸鏈測量點(diǎn)侵入量-時(shí)間曲線

圖11　結(jié)構(gòu)改進(jìn)后侵入量對(duì)比

僅進(jìn)行結(jié)構(gòu)改進(jìn)時(shí),除A柱上鉸鏈第一測量點(diǎn)之外,其余測量點(diǎn)的最大侵入量都有不同程度的減小(圖10、圖11);A柱上鉸鏈侵入量大約減小27%，A柱下鉸鏈侵入量約減小21%，門檻梁侵入量的優(yōu)化效果顯著，3個(gè)測量點(diǎn)的侵入量分別減小43%、45%、57%。車體結(jié)構(gòu)改進(jìn)在增加車體前端結(jié)構(gòu)吸能量的同時(shí)優(yōu)化了傳力路徑，對(duì)乘員艙的承載能力提出了更高的要求，增加乘員艙強(qiáng)度將有助于乘員艙更好地抵抗變形，因此考慮在結(jié)構(gòu)改進(jìn)的基礎(chǔ)上進(jìn)行材料加強(qiáng)。

選取小偏置正面碰撞工況下的主要安全構(gòu)件(如A柱、門檻梁、上邊梁以及新形成的shotgun環(huán)狀結(jié)構(gòu)等)，在不考慮加工工藝的情況下提高上邊梁以及新形成的shotgun環(huán)狀結(jié)構(gòu)等主要吸能構(gòu)件的材料屈服強(qiáng)度，即采用屈服強(qiáng)度更高的高強(qiáng)度鋼(如低合金高強(qiáng)度鋼、普通C-Mn鋼等)；同時(shí)為了保證小偏置正面碰撞工況下各主要安全構(gòu)件正確合理的變形時(shí)序以及乘員生存空間，需要同步加強(qiáng)A柱、門檻等以支撐作用為主的安全構(gòu)件(如采用熱成形鋼板),以實(shí)現(xiàn)剛度的合理匹配。參考美國國家碰撞分析中心(national crash analysis center,NCAC)2014年更新的2012款凱美瑞整車有限元模型,提取材料曲線對(duì)原有安全構(gòu)件進(jìn)行材料替換(表1)。材料加強(qiáng)后再次進(jìn)行25%小偏置正面碰撞虛擬實(shí)驗(yàn)。提取計(jì)算過程中上述9個(gè)測量點(diǎn)的最大侵入量，對(duì)比結(jié)果如圖12所示。

表1　改進(jìn)前后材料屈服強(qiáng)度對(duì)比

圖12　最大侵入量對(duì)比

在結(jié)構(gòu)改進(jìn)的基礎(chǔ)上提高材料屈服強(qiáng)度后，A柱上下鉸鏈侵入量優(yōu)化效果顯著(約減小60%),基本維持在10 cm左右；而門檻梁侵入量的優(yōu)化效果卻并不明顯，僅部分測量點(diǎn)少量減小。

通過對(duì)比三組虛擬實(shí)驗(yàn)的侵入量-時(shí)間曲線及最大侵入量發(fā)現(xiàn)，結(jié)構(gòu)改進(jìn)與提高材料的屈服強(qiáng)度對(duì)A柱上下鉸鏈侵入量優(yōu)化效果顯著，其優(yōu)化效果在提高材料屈服強(qiáng)度的情況下表現(xiàn)得更加明顯;結(jié)構(gòu)改進(jìn)對(duì)門檻梁侵入量的優(yōu)化效果顯著，但在提高材料屈服強(qiáng)度后優(yōu)化效果并沒有進(jìn)一步的提升。

3　正面全寬碰撞與40%偏置碰撞工況下B柱減速度波形驗(yàn)證

一般來說,在車體前端結(jié)構(gòu)優(yōu)化措施中，增加前端結(jié)構(gòu)件和提高主要安全構(gòu)件的屈服強(qiáng)度有可能會(huì)造成車體前端結(jié)構(gòu)剛度過大、約束系統(tǒng)難以匹配的問題[7],因此本文將改進(jìn)后的整車有限元模型分別進(jìn)行56 km/h正面全寬碰撞與64 km/h 40%偏置碰撞工況的虛擬實(shí)驗(yàn),獲得B柱減速度波形以觀察其峰值是否有明顯增大。對(duì)比圖13a中兩條波形發(fā)現(xiàn),改進(jìn)后的B柱減速度波形峰值基本沒有變化,但是峰值出現(xiàn)的時(shí)間有所提前。對(duì)比圖13b中兩條波形發(fā)現(xiàn)，改進(jìn)后的B柱減速度波形的趨勢與峰值均與改進(jìn)前相似，基本沒有變化。

(a)56 km/h正面全寬碰撞

(b)64 km/h 40%偏置碰撞圖13　改進(jìn)后兩種典型正面碰撞工況B柱減速度波形

在正面全寬工況下，改進(jìn)后車體結(jié)構(gòu)的B柱減速度波形峰值略有下降但峰值時(shí)刻提前，這是由于在碰撞中改進(jìn)后的車體結(jié)構(gòu)承受了更大的載荷，前縱梁提前出現(xiàn)彎曲變形，因此在后續(xù)的結(jié)構(gòu)改進(jìn)中可以考慮適當(dāng)增加前縱梁的抗彎性能，延后B柱減速度波形峰值時(shí)刻，車輛的抗撞性就可以得到進(jìn)一步的提升；而在40%偏置碰撞中，B柱減速度波形趨勢及峰值大小基本沒有變化，說明采用的車體結(jié)構(gòu)優(yōu)化措施并沒有影響原有車體結(jié)構(gòu)的傳力路徑，車體前端的吸能效率也基本不變。因此，基于25%小偏置碰撞的車體前端結(jié)構(gòu)優(yōu)化并不會(huì)對(duì)正面全寬及40%偏置碰撞產(chǎn)生不利的影響，也不會(huì)因車體前端結(jié)構(gòu)剛度過大而影響乘員約束系統(tǒng)的匹配。

4　結(jié)語

本文以某國產(chǎn)乘用車為研究對(duì)象，采用CAE仿真技術(shù)對(duì)25%小偏置碰撞工況下車體結(jié)構(gòu)變形進(jìn)行對(duì)比分析與車體結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)，研究結(jié)果表明：25%小偏置碰撞工況下B柱減速度波形峰值較小，不足以對(duì)乘員安全形成潛在威脅，但乘員艙的大變形將直接導(dǎo)致嚴(yán)重的乘員腿部、腳部傷害；以增大上邊梁截面尺寸、shotgun環(huán)狀結(jié)構(gòu)為主的車體結(jié)構(gòu)改進(jìn)措施在增加車體前端結(jié)構(gòu)吸能量的同時(shí)優(yōu)化了傳力路徑，使乘員艙的侵入量顯著減小，且其優(yōu)化效果在合理提高材料屈服的基礎(chǔ)上得到了進(jìn)一步提升。

[1]陳可明,胡麗娟,胡晏殊.國內(nèi)某車型小偏置正面碰撞的全面評(píng)估[J].汽車安全與節(jié)能學(xué)報(bào),2013,4(1):27-34.

Chen Keming,Hu Lijuan,Hu Anshu.Small-overlap Frontal-impact Assessments for a Vehicle Made in China[J].Journal of Automotive Safety and Engergy,2013,4(1):27-34.

[2]Sherwood C P,Nolan J M,Zuby D S.Characteristics of Small Overlap Crashes[C]//Proceedings of the 21st International Technical Conference on the Enhanced Safety of Vehicles.Washington,DC:National Highway Traffic Safety Administration,2009:1-7.

[3]劉珍海, 喬磊磊, 岳國輝, 等. 正面小重疊碰撞工況模擬研究與實(shí)車優(yōu)化分析[J]. 汽車安全與節(jié)能學(xué)報(bào),2012,3(4):339-346.

Liu Zhenhai,Qiao Leilei,Yue Guohui,et al.Simulation Research and Optimal Analysis for Small Overlap Frontal Crashworthiness of a Real Car[J].Journal of Automotive Safety and Engergy，2012，3(4):339-346.

[4]肖鋒.IIHS Small Overlap Crash Test 評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)質(zhì)疑[C]//第十六屆汽車安全技術(shù)學(xué)術(shù)會(huì)議論文集.杭州,2013:875-879.

[5]Insurance Institute for Highway Safety(IIHS). Small Overlap Frontal Crashworthiness Evaluation Rating Protocol(Version I)[S].Arlington,VA:IIHS Secretary,2012.

[6]肖鋒,陳曉鋒.IIHS小偏置碰撞位移導(dǎo)向策略與結(jié)構(gòu)評(píng)估方法[J].汽車安全與節(jié)能學(xué)報(bào),2013,4(4):322-333.

Xiao Feng,Chen Xiaofeng.One Displacement Oriented Strategy and a Structural Assessment Method for IIHS New Small Overlap Crash Tests[J].Journal of Automotive Safety and Engergy,2013,4(4):322-333.

[7]劉樂丹.某乘用車正面碰撞波形優(yōu)化及其方法研究[D].長春：吉林大學(xué),2011.

(編輯蘇衛(wèi)國)

Design and Improvement of a Passenger Vehicle Frontal Structure Based on 25% Small Overlap Frontal Crash

Li Linfeng1Liu Weiguo2Zhang Junyuan1Zhang Le1Zhou Hao1

1.The State Key Laboratory of Automobile Simulation and Control,Jilin University,Changchun,130000 2.Zhejiang Geely Automobile Institute Co., Ltd., Hangzhou,311228

Comparing with the full frontal crash and the 40% offset crash,the differences and similarities of the vehicle structure deformation in the 25% small overlap frontal crash were analyzed.Based on the deformation characteristics of the vehicle structure in the small overlap frontal crash,the optimization measures of the vehicle front end structure were proposed,which included improving structures and strengthening materials.The optimized vehicle model was tested in the 25% small overlap crash virtual experiments.And the results show that the performance of the vehicle structure is improved significantly and the intrusion of the passenger compartment decreases obviously.Through verifying the deceleration pulses in the full frontal crash and the 40% offset frontal crash,the stiffness of the improved vehicle model is proved to be properly configured and has no effect on the match of the occupant restraint system.

vehicle safety;25% small overlap frontal crash;vehicle structural rating;structural improvement

2014-10-21

浙江省汽車安全技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室運(yùn)營專項(xiàng)(YSD0C11-02)；長春市科技計(jì)劃資助項(xiàng)目(12ZX19)

U461.91DOI：10.3969/j.issn.1004-132X.2015.17.022

李林峰,男，1990年生。吉林大學(xué)汽車仿真與控制國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室碩士研究生。研究方向?yàn)槠嚤粍?dòng)安全性。劉衛(wèi)國，男，1978年生。浙江吉利汽車研究院有限公司高級(jí)工程師。張君媛，女，1965年生。吉林大學(xué)汽車仿真與控制國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室教授、博士研究生導(dǎo)師。張樂，男，1990年生。吉林大學(xué)汽車仿真與控制國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室碩士研究生。周浩，男，1989年生。吉林大學(xué)汽車仿真與控制國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室博士研究生。