張文彪,陳志海,許華明,劉志強,王靜偉,李潔梅
(中國石化石油勘探開發(fā)研究院,北京100083)
斷層封閉性定量評價
——以安哥拉Sangos油田為例
張文彪,陳志海,許華明,劉志強,王靜偉,李潔梅
(中國石化石油勘探開發(fā)研究院,北京100083)
針對深水油田復雜斷塊油藏開發(fā)方案實施風險較大的特點,以安哥拉Sangos油田為例,綜合測井、地震以及動態(tài)資料,利用油藏地質建模方法對斷層封閉性的主控因素進行定量評價。首先明確研究區(qū)的斷層發(fā)育模式為鹽底辟和鹽刺穿的鹽相關構造;其次根據(jù)構造和沉積特征,認為泥巖涂抹為研究區(qū)斷層封閉性的主控因素,并對泥巖涂抹的3個計算參數(shù)(泥巖涂抹勢、泥巖涂抹因子和斷層泥比率)進行對比、分析及組合應用,選用泥巖涂抹勢和斷層泥比率,采用逐步判別思路,以網(wǎng)格為計算單元得到斷層傳導因子;最后提出斷層連通度的概念,并對研究區(qū)的斷層連通度進行計算和分析,以定量化指標合理表征斷層傳導能力。研究結果表明,安哥拉Sangos油田5條斷層的傳導能力由強到弱依次為F5,F(xiàn)4,F(xiàn)3,F(xiàn)2和F1,其中F1完全封閉,并已得到后續(xù)開發(fā)井實際動態(tài)數(shù)據(jù)的驗證。
斷層封閉性定量評價斷層傳導因子斷層連通度泥巖涂抹
關于斷層封閉性的研究,目前中外學者主要側重于勘探階段,研究對象主要為較大規(guī)模的斷層,而對于油田開發(fā)階段封閉性的小規(guī)模斷層,還未引起重視。針對斷層封閉性的研究方法經(jīng)歷了從最初的定性、半定量到現(xiàn)在的定量化研究,對其影響因素的分析隨著研究的深入也越來越完善[1-3]。斷層在地質歷史時期處于一種動態(tài)的過程,對油氣藏的作用具有雙重性[4]。成藏期斷層開啟可以作為油氣運移通道,在油田開發(fā)階段,斷層封閉與否決定著流體的連通狀態(tài),直接影響開發(fā)方案的實施,尤其在深海油田鉆井成本很高的形勢下,更需要提高對油藏的認識,以便于評價開發(fā)的經(jīng)濟性。
西非安哥拉海上油氣藏受鹽巖滑脫運動影響導致斷層極其發(fā)育,尤其在鹽底辟頂部以及鹽刺穿周邊,經(jīng)常呈現(xiàn)出類似“開花饅頭”的斷裂構造,形成復雜斷塊,而這些位置恰是油氣聚集成藏的有利部位;從目前統(tǒng)計的已開發(fā)油田來看,至少有65%的油氣藏分布于該類構造。與陸上油田相比,海上油田的鉆井成本高,開發(fā)方案一旦實施,后續(xù)調整的空間很小,難以獲得足夠的動態(tài)數(shù)據(jù)支撐斷層封閉性的研究。因此,針對這種深水復雜斷塊油藏,須在開發(fā)方案設計初期充分利用動、靜態(tài)資料明確斷層封閉能力,指導開發(fā)方案優(yōu)化。斷層封閉性研究一直是安哥拉Sangos油田的薄弱環(huán)節(jié),前人提出的定性和定量計算方法較多,定量方法目前還是以泥巖涂抹參數(shù)(泥巖涂抹勢、泥巖涂抹因子和斷層泥比率)最為常用[5-11],但最終都是通過單一參數(shù)進行判別,未考慮將參數(shù)進行組合形成合理有效的綜合指標來定量評價整個斷面的傳導能力。為此,筆者綜合3種泥巖涂抹參數(shù)的優(yōu)缺點,優(yōu)選出主要參數(shù),采用逐步判別的方式對斷層封閉能力進行分析并歸類,并提出斷層連通度的概念,對單條斷層的啟閉能力進行合理表征,以期對研究區(qū)下步的油氣勘探開發(fā)提供參考。
安哥拉Sangos油田位于西非安哥拉海上,大西洋東海岸下剛果盆地,水深為1 300~1 800m(圖1),主要目的層為中新統(tǒng)和漸新統(tǒng)。以發(fā)育強烈的鹽運動形成的鹽相關構造為主,沉積類型為整體海退環(huán)境下形成的濁積水道深水沉積,屬于典型的深水區(qū)。安哥拉已發(fā)現(xiàn)多個油田,均為鹽相關構造-巖性油藏,具有可觀的石油及天然氣儲量,目前處于開發(fā)方案的實施階段。
圖1 安哥拉Sangos油田區(qū)域構造位置Fig.1 Location ofSangosoilfield in Angola
安哥拉Sangos油田以區(qū)域上廣泛分布的厚—巨厚層鹽巖作為構造滑脫層,其構造變形具有明顯的垂向分層特征,可劃分為前裂谷階段(晚古生代—早中生代)、裂谷階段(中—晚中生代)、過渡階段(鹽巖形成期)和被動陸緣階段(中生代末期—古近紀)共4個演化階段。其鹽下裂谷構造變形層屬于陸內構造變形,以地塹和地壘構造發(fā)育為主要特征,表現(xiàn)為典型的基底卷入型構造;鹽上古近系重力滑動構造變形層形成于大陸破裂、海底擴張和被動大陸邊緣沉降背景,其典型構造樣式為鹽相關構造,包括鹽筏、龜背斜、鹽丘、鹽刺穿和鹽株等,屬于蓋層滑脫型構造。
研究區(qū)發(fā)育典型的鹽丘和鹽刺穿構造,正常沉積的古近系受后期鹽巖的塑性凸起作用,在張應力作用下形成圍繞鹽巖分布的一系列正斷層,形狀類似“開花饅頭”,構成研究區(qū)主要的斷層發(fā)育模式(圖2)。與傳統(tǒng)受地層構造應力形成的斷層不同,該類斷層一般斷距較小,平均為5~8m,難以斷穿鹽巖層成為油源通道,因此主要對油藏開發(fā)階段產(chǎn)生影響。
圖2 安哥拉Sangos油田斷層發(fā)育模式Fig.2 Typical faultmodesof Sangosoilfield in Angola
目前斷層封閉性的研究方法主要分為4類[12],分別為斷層巖封閉法、斷層兩側流體相關參數(shù)對比法、巖性對接封閉法以及綜合法;且每種研究方法都是基于特定地質環(huán)境提出的,須針對研究區(qū)的特點進行優(yōu)選。對于勘探開發(fā)的不同階段,其斷層封閉性研究存在差異,針對開發(fā)階段的小規(guī)模斷層,應主要考慮斷層兩盤巖性的配置關系、泥巖涂抹以及斷面正應力與孔隙壓力的關系等影響因素[13-15]。安哥拉Sangos油田的構造發(fā)育受鹽巖活動影響,處于滑脫運動下的張應力環(huán)境,其沉積類型為深海泥巖背景下的濁積水道沉積,具有泥包砂的特征,且固結程度較弱導致泥巖的塑性較強;影響其斷層封閉性的最直接因素為泥巖涂抹,因此將泥巖涂抹作為主控因素,而應力特征等次要因素則未參與研究區(qū)斷層封閉性的定量評價。
3.1泥巖涂抹參數(shù)評價
3.1.1泥巖涂抹參數(shù)分析
目前主要將泥巖涂抹分為剪切、研磨和注入3種涂抹類型[16-21],針對這3種類型分別提出相應的計算參數(shù),即泥巖涂抹勢(CSP)、泥巖涂抹因子(SSF)和斷層泥比率(SGR)。這3種泥巖涂抹參數(shù)是目前較常用的斷層封閉性計算方法,在實際應用中都存在一定的適用條件[22-24]。其中,CSP為泥巖層厚度的平方與泥巖涂抹距離的比值,是針對成巖研磨型泥巖涂抹,主要考慮斷層活動導致的巖石破碎,一些粗的碎屑變成較細碎屑對油氣封堵起到一定作用,但對其定量表征的難度比較大,而且在遇到復合涂抹(多層泥巖)的情況下,泥巖厚度不相加,僅考慮斷層某一點處最厚泥巖單層的計算結果。SSF為斷距與泥巖層厚度的比值,為某處泥巖層沿斷面發(fā)生涂抹的粘土相對含量,常用于計算未成巖塑性剪切型泥巖涂抹;其涂抹層的厚度主要取決于砂巖與泥巖厚度比以及單層泥巖厚度和斷距,一般情況下,離粘土泥質層越遠,粘土涂抹厚度越??;該參數(shù)考慮了泥巖涂抹層厚度隨斷距的變化,而且可以計算多層泥巖涂抹的情況。SGR為泥巖層厚度與垂直斷距的比值,是目前較常用的斷層側向封閉性定量評價參數(shù),對于成巖研磨型和塑性剪切型均適用;由于斷層巖是由泥巖碎屑和不同泥質含量的砂巖碎屑混雜堆積而成,其側向封閉能力主要取決于斷層巖的泥質含量,該參數(shù)考慮了地層的非均質性,計算方法相對更科學。
3.1.2泥巖涂抹參數(shù)優(yōu)選
巖石的流變性是泥巖涂抹研究中比較重要卻容易被忽略的問題。在成巖早期階段,泥巖易于塑性流動,斷層活動時必然會造成泥巖沿斷面的大量拖曳現(xiàn)象[16],導致泥巖更大范圍地涂抹在斷面上,即剪切涂抹更可能發(fā)生在泥巖欠壓實的淺層地層[25]。針對研究區(qū)地層固結弱和塑性強的特點,選擇泥巖涂抹勢和斷層泥比率作為斷層封閉性的計算參數(shù),采用逐步判別的思路對斷層封閉性進行分析,具體操作步驟為:①通過已有的斷層封閉性研究結果對泥巖涂抹勢進行標定,確定斷層封閉臨界值;②通過該臨界值對各斷層計算的泥巖涂抹勢進行判斷并歸類,若泥巖涂抹勢大于斷層封閉臨界值,則定義該斷層為封閉,否則為開啟或部分開啟;③對于確定為封閉的斷層認為其不存在傳導能力,而對于開啟性斷層若要確定其開啟程度,則須進一步通過斷層泥比率來分析;斷層泥比率可以定量表征斷層在三維空間的封閉強度,同時還可以借助已有的經(jīng)驗公式[16]計算得到斷裂帶滲透率及斷層傳導因子,為快速有效地實現(xiàn)油藏歷史擬合提供地質基礎。
3.1.3泥巖涂抹參數(shù)計算
利用油藏地質建模軟件RMS分析安哥拉San?gos油田的斷層封閉性。準確的構造模型和泥質含量模型是斷層封閉性定量評價的基礎,由于海上的油氣井較少,因此地震資料成為研究的核心。研究區(qū)目的層的地震資料為高密度采集,面元為6.25m× 6.25m,主頻為40Hz,成像效果較好,多屬性自然伽馬反演預測的泥質含量與測井曲線的相關性達89%,保證了油藏模擬過程中斷層的準確落實以及網(wǎng)格屬性的精度。
由于斷層封閉性分析過程中都是以網(wǎng)格作為基本單元,因此可以精細表征沿斷面三維空間的泥巖涂抹參數(shù)分布。計算泥巖涂抹勢需要得到每層泥巖的厚度,通過泥質含量模型用cutoff值截斷得到三維砂泥巖網(wǎng)格模型,利用泥巖涂抹參數(shù)計算公式[16]對研究區(qū)發(fā)育的F1,F(xiàn)2,F(xiàn)3,F(xiàn)4和F5共5條斷層的泥巖涂抹勢進行計算。由于斷面兩側存在巖相以及斷距的變化,導致不同部位的泥巖涂抹程度存在差異;泥巖涂抹勢越低表示粘土涂抹能力越弱,封堵油氣的概率越小,所以必然存在表征斷層封閉與否的泥巖涂抹勢下限值。由于尼日爾三角洲盆地Akaso油田與安哥拉Sangos油田的區(qū)域位置、構造特征以及沉積類型等均很相似,具有較強的類比性;因此借鑒Akaso油田的標定結果[26-27],根據(jù)研究區(qū)油藏模擬結果確定泥巖涂抹勢為10作為斷層封閉臨界值。當泥巖涂抹勢小于等于10時,斷層為非封閉;當泥巖涂抹勢大于10時,則斷層為封閉。據(jù)此對研究區(qū)的5條斷層進行封閉性判斷,結果表明,F(xiàn)1的泥巖涂抹勢為11~46,平均值為16,斷層為完全封閉;F2和F3的泥巖涂抹勢分別為1~12 和1~11,平均值分別為8和6,斷層為部分開啟;F4 和F5的泥巖涂抹勢分別為1~8和1~7,平均值分別為4和2,斷層為完全開啟。
根據(jù)泥巖涂抹勢判別結果,將研究區(qū)5條斷層分為完全封閉、部分開啟和完全開啟3類。對于完全封閉的F1,認為其不具有斷層傳導能力,因此對其斷層傳導因子賦值為0;對于部分開啟或完全開啟的斷層,則根據(jù)已有的泥質含量網(wǎng)格模型計算斷層泥比率,斷層泥比率越高反映泥巖涂抹能力越強,斷層傳導能力越弱。
利用與斷層泥比率相關的應用較成熟的經(jīng)驗公式[28]可進一步計算得出各條斷層的斷裂帶滲透率和斷層傳導因子(圖3)。斷裂帶滲透率是反映斷裂帶內部地層滲流能力的重要參數(shù),由于受到構造擠壓和破碎作用,斷裂帶內部地層的巖石空間體積發(fā)生變化,并導致其滲透率發(fā)生變化。斷層傳導因子是反映斷層啟閉程度的重要參數(shù),與斷面每個網(wǎng)格的滲透率和面積相關;如果斷層傳導因子為0,表明斷層封閉,流體不能通過,否則表明斷層開啟;斷層傳導因子越大,表明斷層傳導能力越強。
圖3 安哥拉Sangos油田斷裂帶滲透率以及斷層傳導因子計算結果Fig.3 Faultzone permeability and fault transmission factor results calculated in Sangosoilfield,Angola
3.2斷層連通度分析
斷層連通度為斷面上針對所有網(wǎng)格的斷層傳導因子與相應網(wǎng)格面積的加權平均值,其表達式為
式中:T為斷層連通度;Tij為斷面某網(wǎng)格的斷層傳導因子;Aij為斷面某網(wǎng)格的面積,m2;i為網(wǎng)格相對位置的橫坐標;j為網(wǎng)格相對位置的縱坐標。
斷層連通度的提出是基于對地質評價參數(shù)的認識和延伸,主要用于定量評價某條斷層的整體傳導能力。其含義包括斷面上每個網(wǎng)格的信息,是定量描述斷層啟閉特征的無量綱參數(shù),取值范圍為0~1。斷層連通度越大,表明斷層傳導能力越強。
通過對安哥拉Sangos油田斷層傳導因子以網(wǎng)格為單元進行統(tǒng)計,分別求取其平均值;同時依據(jù)斷層連通度的概念,對斷面網(wǎng)格的斷層傳導因子進行面積加權平均,得到研究區(qū)的斷層連通度,并根據(jù)其計算結果對研究區(qū)的5條斷層進行分析。結果(表1)表明,F(xiàn)1,F(xiàn)2,F(xiàn)3,F(xiàn)4和F5的斷層傳導因子平均值分別為0,0.032,0.053,0.147和0.413;斷層連通度分別為0,0.031,0.053,0.147和0.403。其中,F(xiàn)1不具有傳導能力;其他4條斷層連通度由大到小依次為F5,F(xiàn)4,F(xiàn)3和F2,反映其斷層傳導能力由強到弱。由于針對研究區(qū)設計的斷層網(wǎng)格為均勻網(wǎng)格,所以斷層連通度的計算結果與斷層傳導因子的平均結果一致;但在斷面為非均勻網(wǎng)格的情況下,二者的計算結果是不一致的,因此用斷層連通度表征斷層的封閉能力更為科學、合理。
3.3評價結果驗證
研究區(qū)斷層封閉性評價結果得到了實際鉆探數(shù)據(jù)的驗證。Sangos101井為已完鉆開發(fā)井,穿過F4和F5共2條斷層;MDT地層測試結果表明,斷層兩側同一埋深的地層壓力沒有明顯變化,均約為33 MPa,據(jù)此認為F4和F5為連通斷層(圖4)。San?gos104井為穿過F1的開發(fā)井,MDT地層測試結果顯示F1兩側的地層壓力相差近0.69MPa,表明其為不同的壓力系統(tǒng),地震烴類檢測也顯示F1兩側具有不同的油水界面,表明F1為封閉斷層。安哥拉Sangos油田實際鉆探結果與斷層封閉性評價結果一致,證實了該斷層封閉性定量評價方法的有效性;通過這種參數(shù)組合的方法可以在油藏地質建模過程中快速實現(xiàn)斷層封閉性評價,得到斷裂帶滲透率以及斷層傳導因子并應用于實際的油藏模擬過程中,提高了產(chǎn)能預測的精度。此外,斷層連通度可以作為斷層封閉性評價的重要參數(shù),以豐富對斷層特征的認識。
表1 安哥拉Sangos油田斷層傳導因子及斷層連通度統(tǒng)計結果Table1 Statistical resultsof fault transmission factorand faultconnectivity in Sangosoilfield,Angola
圖4 安哥拉Sangos油田斷層封閉性評價驗證Fig.4 Verification of faultsealingevaluation results in Sangosoilfield,Angola
安哥拉Sangos油田的斷層形成均與鹽活動相關,在張應力環(huán)境下斷層主要以鹽底辟和鹽刺穿2種模式存在。泥巖涂抹是研究區(qū)斷層封閉性的主控因素,經(jīng)過對比分析認為3種泥巖涂抹參數(shù)(泥巖涂抹勢、泥巖涂抹因子和斷層泥比率)中泥巖涂抹勢和斷層泥比率更適用于研究區(qū)。利用油藏地質建模軟件RMS,通過地質網(wǎng)格模型對泥巖涂抹勢和斷層泥比率2個參數(shù)進行組合使用,得到網(wǎng)格級別的斷層傳導因子,可用于油藏數(shù)值模擬。提出斷層連通度的概念,以豐富斷層的表征參數(shù)。研究結果表明,研究區(qū)5條斷層的傳導能力由強至弱分別為F5,F(xiàn)4,F(xiàn)3,F(xiàn)2和F1,其中F1完全封閉。安哥拉San?gos油田斷層封閉性定量評價結果已得到鉆井及動態(tài)數(shù)據(jù)的驗證,并可以有效降低復雜斷塊油田的開發(fā)風險,具有理論和實踐意義。
[1] 王學軍,蘇惠,曾濺輝,等.東濮凹陷西部斜坡帶長垣斷層封閉性及其輸導模式[J].油氣地質與采收率,2012,19(4):5-9. Wang Xuejun,Su Hui,Zeng Jianhui,et al.Fault sealing and oilgasmigration patternsofChangyuan onwestern slope,Dongpu de?pression[J].Petroleum Geology and Recovery Efficiency,2012,19 (4):5-9.
[2] 孫波,張善文,王永詩.斷層輸導能力定量評價及其在油氣勘探中的應用——以濟陽坳陷青西地區(qū)為例[J].油氣地質與采收率,2013,20(6):10-14. Sun Bo,Zhang Shanwen,Wang Yongshi.Quantitative evaluation of fault transporting capacity and its application in hydrocarbon exploration-case study ofwest Qingtuozi uplift of Jiyang depres?sion[J].Petroleum Geology and Recovery Efficiency,2013,20 (6):10-14.
[3] 張娟.西湖凹陷平湖油氣田斷層封閉性評價[J].油氣地質與采收率,2012,19(4):18-20. Zhang Juan.Study on fault-sealing in Pinghu oil and gas field,Xi?hu depression[J].Petroleum Geology and Recovery Efficiency,2012,19(4):18-20.
[4] Bretan P,Yielding G,Jones H.Using calibrate shale gorge ratio to estimate hydrocarbon column heights[J].AAPGBulletin,2003,87 (3):397-413.
[5] 薛雁,吳智平,李偉,等.永安鎮(zhèn)地區(qū)斷層特征及其與油氣成藏的關系[J].油氣地質與采收率,2013,20(3):10-13. Xue Yan,Wu Zhiping,LiWei,et al.Relationship between fault characteristics and their relation with hydrocarbon accumulation in Yongan area[J].Petroleum Geology and Recovery Efficiency,2013,20(3):10-13.
[6] 李繼巖,宋國奇,趙仲祥,等.惠民凹陷南部地區(qū)斷層輸導與封閉性能研究[J].油氣地質與采收率,2011,18(4):17-20. Li Jiyan,SongGuoqi,Zhao Zhongxiang,etal.Main controlling fac?tors analysis and evaluation on transporting and sealing perfor?mance of fault,south region of Huimin depression[J].Petroleum Geology and Recovery Efficiency,2011,18(4):17-20.
[7] 張琴,唐穎,張建麗,等.永安地區(qū)斷層封堵性研究[J].斷塊油氣田,2010,17(4):402-404.Zhang Qin,Tang Ying,Zhang Jianli,et al.Study on fault sealing in Yongan Area[J].Fault-Block Oil&Gas Field,2010,17(4):402-404.
[8] 劉顯太,李軍,王軍,等.低序級斷層識別與精細描述技術研究[J].特種油氣藏,2013,20(1):44-47. Liu Xiantai,Li Jun,Wang Jun,etal.Study on the technologies of identification and delicate description of low level faults[J].Spe?cialOil&Gas Reservoirs,2013,20(1):44-47.
[9] 吳瓊.新立油田斷層附近高效調整井部署方式研究[J].特種油氣藏,2012,19(4):73-76. Wu Qiong.Research on placement of efficient adjustment wells near faults in Xinli oilfield[J].Special Oil&Gas Reservoirs,2012,19(4):73-76.
[10]高崗,柳廣弟,黃志龍.斷層對油氣的相對封閉性和絕對開啟性分析——以準噶爾盆地西北緣八區(qū)—百口泉區(qū)二疊系油氣特征為例[J].石油實驗地質,2010,32(3):218-222. Gao Gang,Liu Guangdi,Huang Zhilong.Analysis of relative seal?ing and absolute permeability of fault-taking Permian hydrocar?bon characteristicsof the region8 and the Baikouquan area,north?westmargin,the Junggar basin for example[J].Petroleum Geolo?gy&Experiment,2010,32(3):218-222.
[11]李宏義,姜振學,董月霞,等.斷層封閉能力的有限性研究及模擬實驗[J].石油實驗地質,2010,32(6):583-587. Li Hongyi,Jiang Zhenxue,Dong Yuexia,et al.Geological study and physicalsimulation experimenton the limitation of fault-seal?ing[J].Petroleum Geology&Experiment,2010,32(6):583-587.
[12]金崇泰,付曉飛,柳少波.斷層側向封堵性評價方法綜述[J].斷塊油氣田,2012,19(3):297-301. Jin Chongtai,F(xiàn)u Xiaofei,Liu Shaobo.Review on evaluationmeth?ods of lateral sealing of fault[J].Fault-Block Oil&Gas Field,2012,19(3):297-301.
[13]劉玉瑞.蘇北盆地斷層封堵類型及定量評價[J].石油實驗地質,2009,31(5):531-536. Liu Yurui.Quantitative evaluation of fault sealing mode and ca?pacity in the Subei basin[J].Petroleum Geology&Experiment,2009,31(5):531-536.
[14]呂延防,王帥.斷層封閉性定量評價[J].大慶石油學院學報,2010,34(5):35-41,166. Lv Yanfang,Wang Shuai.Quantitative evaluation of fault seal[J]. JournalofDaqing Petroleum Institute,2010,34(5):35-41,166.
[15]付廣,史集建,呂延防.斷層側向封閉性定量研究方法的改進[J].石油學報,2012,33(3):414-418. Fu Guang,Shi Jijian,LüYanfang.An improvement in quantita?tively studying lateralsealof faults[J].Acta PetroleiSinica,2012,33(3):414-418.
[16]Lindsay N G,Murphy F C,Walsh J J,et al.Outcrop studies of shale smear on fault surface[J].International Association of Sedi?mentologists Special Publication,1993,15(1):113-123.
[17]Yielding G,F(xiàn)reeman B,Needham D T.Quantitative fault seal pre?diction[J].AAPGBulletin,1997,81(6):897-917.
[18]Smith D A.Theoretical consideration of sealing and nonsealing faults[J].AAPGBulletin,1966,50(2):363-374.
[19]Allan U S.Model for hydrocarbonmigration and entrapmentwithin faulted structures[J].AAPGBulletin,1989,73(7):803-812.
[20]Bouvier JD.Three-dimensional seismic interpretation and fault sealing investigations,Nun River Field,Nigeria[J].AAPG Bulle?tin,1989,73(11):1 397-1 414.
[21]Jullan A T,Anthony BW.Quantitative analysis of North Sea sub?sidence[J].AAPGBulletin,1989,73(1):88-116.
[22]Weber K J,MandlG,PilaarW F,etal.The role of faults in hydro?carbon migration and trapping in Nigerian growth fault structures [C].Houston:Society of Petroleum Engineers,1978:2 643-2 653.
[23]呂延防,付廣,張云峰.斷層封閉性研究[M].北京:石油工業(yè)出版社,2002. LüYanfang,F(xiàn)u Guang,Zhang Yunfeng.Fault sealing analysis [M].Beijing:Petroleum Industry Press,2002.
[24]呂延防,黃勁松,付廣,等.砂泥巖薄互層段中斷層封閉性的定量研究[J].石油學報,2009,30(6):824-829. LüYanfang,Huang Jinsong,F(xiàn)u Guang,et al.Quantitative study on fault sealing ability in sandstone and mudstone thin interbed [J].Acta PetroleiSinica,2009,30(6):824-829.
[25]趙密福.斷層封閉性研究現(xiàn)狀[J].新疆石油地質,2004,25(3):333-336. ZhaoMifu.A review on faultsealstudy[J].Xinjiang Petroleum Ge?ology,2004,25(3):333-336.
[26]李陽.從斷層巖的角度認識泥巖涂抹及其定量表征——以濟陽坳陷東辛油田營32斷層為例[J].地質學報,2009,83(3):426-434. Li Yang.Shale smearing and its quantitative characterization in the perspective of fault rocks-a case study of the Ying32 fault in the Dongxin Field of Jiyang Depression[J].Acta Geologica Sini?ca,2009,83(3):426-434.
[27]Jev B I,Kaars-Sijpesteijn CH,PetersM P,etal.Akaso field,Ni?geria:Use of integrated 3-D seismic,faultslicing,clay smearing,and RFT pressure data on fault trapping and dynamic leakage[J]. AAPGBulletin,1993,77(8):1 389-1 404.
[28]Manzocchi T,Walsh JJ,Nell P,etal.Fault transmissibilitymulti?pliers for flow simulationmodels[J].Petroleum Geoscience,1999,5(1):53-63.
編輯鄒瀲滟
Quantitative evaluation of fault seal:A case study of Sangosoilfield in Angola
Zhang Wenbiao,Chen Zhihai,Xu Huaming,Liu Zhiqiang,Wang Jingwei,Li Jiemei
(Petroleum Exploration&Production Research Institute,SINOPEC,Beijing City,100083,China)
Since it is risk to implementscheme of deep water faultblock reservoir development,Sangosoilfield ofwestAfri?ca is taken asan example.Based on the reservoir geologicalmodeling process,well logging,seismic and dynamic datawere used comprehensively for the quantitative evaluation of fault seal.Firstly,salt diapir and salt piercingwere identified here as twomain faultmodeswhich are salt related structure.Secondly,according to the characteristics of tectonic and sedimen?tary,shale smearwas thought to be themain control factors of faultsealing and its three parameters(SSF,CSP,SGR)were analyzed and compared,and CSP and SGR were finally used step-by-step to calculate the transmissionmultiplier for each faultbased on gridmodel.Finally,the conceptof fault connectivity was defined as a quantitative and reasonable parameter of faultevaluation,and itwasused to characterize the transmission capacity ofeach fault.The research shows that:the con?nectivity of five faults can be ordered as F5>F4>F3>F2>F1,and F1 is sealing completely.The research result is validated by theactualdynamic dataofsubsequentdevelopmentwells.
faultseal;quantitativeevaluation;fault transmission factor;faultconnectivity;shale smear
TE111.2
A
1009-9603(2015)06-0021-06
2015-09-10。
張文彪(1984—),男,河北廊坊人,工程師,碩士,從事開發(fā)地質和三維地質建模研究。聯(lián)系電話:13466750669,E-mail:zwb. syky@sinopec.com。
中國石化科技攻關項目“安哥拉深水油田濁積巖油藏開發(fā)技術政策界限研究”(P12100)。