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    天然氣壓能發(fā)電技術(shù)應(yīng)用的探討

    2015-07-18 08:10:38中國(guó)石油西南油氣田公司輸氣管理處工藝技術(shù)研究所四川成都610213
    關(guān)鍵詞:流程

    李 晶(中國(guó)石油西南油氣田公司輸氣管理處工藝技術(shù)研究所,四川 成都 610213)

    天然氣壓能發(fā)電技術(shù)應(yīng)用的探討

    李 晶
    (中國(guó)石油西南油氣田公司輸氣管理處工藝技術(shù)研究所,四川 成都 610213)

    摘 要:天然氣差壓發(fā)電系統(tǒng)其主要流程是高壓天然氣從進(jìn)氣管進(jìn)入透平膨脹機(jī),帶動(dòng)連接其發(fā)電系統(tǒng)運(yùn)作后,從排氣管排出進(jìn)入低壓管網(wǎng),其主要問(wèn)題是膨脹降壓過(guò)程伴隨著數(shù)十度甚至上百度的溫降,需利用加熱系統(tǒng)進(jìn)行換熱。以中石油某輸氣站為例簡(jiǎn)單介紹其經(jīng)濟(jì)性及工藝流程改造,主要對(duì)換熱系統(tǒng)參數(shù)進(jìn)行介紹。

    關(guān)鍵詞:換熱;透平;流程

    1 前言

    天然氣從井口輸送至用戶,輸氣過(guò)程中需要節(jié)流降壓,若將其損失的壓力用來(lái)推動(dòng)發(fā)電機(jī)運(yùn)行,可以提供一定的電力能源,其主要流程是高壓天然氣從進(jìn)氣管進(jìn)入透平膨脹機(jī),帶動(dòng)連接其的發(fā)電系統(tǒng)運(yùn)作后,從排氣管排出進(jìn)入低壓管網(wǎng),其主要問(wèn)題是膨脹降壓過(guò)程伴隨著數(shù)十度甚至上百度的溫降,需利用加熱系統(tǒng)進(jìn)行換熱。

    2 降壓發(fā)電系統(tǒng)

    (1)發(fā)電系統(tǒng)

    高壓氣體通過(guò)沖刷透平膨脹機(jī)葉輪的葉片使之高速旋轉(zhuǎn),帶動(dòng)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生電能。

    (2)換熱系統(tǒng)

    由于高壓氣體膨脹降壓會(huì)產(chǎn)生溫降造成輸氣管路的冰堵,在其進(jìn)入透平機(jī)前有必要對(duì)其進(jìn)行加熱。由蒸汽鍋爐、循環(huán)管道和換熱器組成。

    (3)旁通管路

    在管道壓力較低不能滿足透平機(jī)最小壓降比時(shí),氣體由傳統(tǒng)的調(diào)壓閥節(jié)流降壓。

    3 管理因素

    (1)場(chǎng)地因素

    站內(nèi)必須有足夠的場(chǎng)地容納透平發(fā)電機(jī)組及其附屬的控制、換熱設(shè)備。

    (2)環(huán)境條件

    當(dāng)?shù)販囟群蜌鈮簵l件對(duì)發(fā)電效率和透平膨脹機(jī)出口氣體均有影響,溫度越高,效能越低。

    (3)入網(wǎng)條件

    必須得到電力運(yùn)行的準(zhǔn)入許可;站場(chǎng)與輸電管網(wǎng)的距離會(huì)影響入網(wǎng)連接成本,特別是需要安裝輸電線路和附屬設(shè)備時(shí)(如變壓器等),這些成本可能非常高昂,直接影響經(jīng)濟(jì)性。

    4 經(jīng)濟(jì)合理性

    由于各站場(chǎng)情況不同,需根據(jù)實(shí)際情況選擇適合條件的站場(chǎng)進(jìn)行改造,現(xiàn)以中石油某輸氣站為例。該站具有將813來(lái)氣降壓輸至南川、九宮廟的功能,813進(jìn)站壓力3.94MPa,南川出站壓力1.99MPa,平均每秒輸氣量7.29m3,九宮廟出站壓力1.27MPa,平均每秒輸氣量7.41m3,按照L=ρV△HiηTηg計(jì)算發(fā)電量 ,

    L-透平發(fā)電機(jī)端的出力(kW);

    ηT-透平機(jī)效率,取0.82;

    ηg-發(fā)電機(jī)效率,取0.95;

    V-天然氣體積流量(m3/s),分別取7.29和7.41;

    ρ-天然氣的密度(kg/m3),取0.71;

    △Hi-天然氣高壓端與低壓端之間的絕熱焓降(kJ/kg),

    Cp-天然氣質(zhì)量等壓比熱[kJ/(kg.K)],取2.533;

    T1-天然氣入口溫度(K),取293.15;

    P1-天然氣入口壓力(MPa),取3.94;

    P2-天然氣出口壓力(MPa),分別取1.99和1.27;

    K-天然氣的絕熱指數(shù),取1.3。

    通過(guò)計(jì)算得出每月可產(chǎn)生827313kW·h的電量。

    5 工藝流程改造

    在二級(jí)調(diào)壓閥前、計(jì)量裝置后設(shè)置分支管道,連接透平發(fā)電機(jī)組,其前后分別設(shè)置閘閥、調(diào)壓閥,透平發(fā)電機(jī)組運(yùn)行時(shí)閘閥打開(kāi),其前調(diào)壓閥將壓力穩(wěn)定至發(fā)電工作的最佳值,氣流經(jīng)過(guò)換熱器加熱后進(jìn)入透平機(jī)帶動(dòng)發(fā)電機(jī)運(yùn)行,其后調(diào)壓閥控制進(jìn)入低壓管道的氣流壓力,當(dāng)氣壓不夠支持機(jī)組運(yùn)行時(shí),閘閥關(guān)閉,氣流從旁通的調(diào)壓閥通過(guò)。

    透平機(jī)功率在100kW-500kW范圍內(nèi)選擇,發(fā)電機(jī)功率在80kW-400kW范圍內(nèi)選擇,調(diào)壓閥選擇與站內(nèi)工藝相同的型號(hào)FLA-SRS/100×250,公稱通徑DN100/250,公稱壓力6.3MPa,連接管道的直徑為DN108×5。采用逆流式換熱器計(jì)算換熱面積,若發(fā)電前后壓力由4MPa降到2MPa,流量每秒15m3,根據(jù)絕熱膨脹溫度公式:。

    其中:

    T2-天然氣膨脹后的溫度;

    T1-天然氣膨脹前的溫度,取293K。

    得出膨脹后溫度為249K,即零下24℃,因此在發(fā)電前需將高壓管道內(nèi)的氣體加熱至344K,即71℃,

    需要的熱量通過(guò)公式:

    Q=mc(T-T1)

    式中:Q-需要的熱量;

    T-天然氣需加熱到的溫度;

    m-天然氣每小時(shí)質(zhì)量流量;

    c-天然氣定容比熱容,取1.78kJ/ (kg·℃)。

    得出為3480505kJ/h。

    鍋爐中水蒸氣的溫度取493K,流量取5000kg/h,水蒸氣的冷卻后溫度根據(jù)

    式中:Tw2-水蒸汽冷卻后溫度;

    Tw1-水蒸汽冷卻前溫度;

    m0-水蒸汽質(zhì)量流量;

    c0-水蒸汽比熱容,取4.19kJ/(kg·℃)。

    得出為327K。

    采用逆流式換熱器,根據(jù)公式

    式中:A-換熱面積;

    k-傳熱系數(shù),取1140W/(m2·℃)。

    得出換熱面積為10.84m2。

    結(jié)語(yǔ)

    節(jié)能環(huán)保是降低生產(chǎn)成本,實(shí)現(xiàn)可持續(xù)發(fā)展的重要舉措,以上主要從換熱方面對(duì)差壓發(fā)電的工藝參數(shù)進(jìn)行了計(jì)算,由于接觸差壓發(fā)電的時(shí)間有限,本文只是簡(jiǎn)要對(duì)其實(shí)施進(jìn)行了探討。

    參考文獻(xiàn)

    [1]信石玉,高文金,沈珍平.天然氣降壓發(fā)電系統(tǒng)研究綜述[J].石油機(jī)械,2011 (39):124-126.

    [2]逯景濤.關(guān)于天然氣輸送壓差發(fā)電的分析[J].河南化工,2010(27):33-34.

    中圖分類號(hào):TU996

    文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A

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