光刻機(jī)運(yùn)動平臺系統(tǒng)的模型辨識

范文超 陳興林 王 斌 魏 凱

(哈爾濱工業(yè)大學(xué)航天學(xué)院，黑龍江 哈爾濱 150001)

光刻機(jī)運(yùn)動平臺系統(tǒng)的模型辨識

范文超 陳興林 王 斌 魏 凱

(哈爾濱工業(yè)大學(xué)航天學(xué)院，黑龍江 哈爾濱 150001)

針對機(jī)械諧振對超精密光刻系統(tǒng)的影響，對包含有機(jī)械諧振的光刻機(jī)宏微運(yùn)動平臺進(jìn)行辨識來抑制機(jī)械諧振。首先建立單自由度宏微耦合運(yùn)動模型和諧振模型，然后基于遞階辨識原理對機(jī)械諧振模型進(jìn)行分段辨識，最后基于諧振模型設(shè)計(jì)陷波器，抑制機(jī)械諧振。試驗(yàn)結(jié)果證明,該方法有效抑制了宏微平臺的機(jī)械諧振，大幅提高了系統(tǒng)的動態(tài)響應(yīng)性能。

光刻機(jī) 宏微耦合模型 機(jī)械諧振 遞階辨識 動態(tài)響應(yīng)性能

0 引言

近年來，隨著半導(dǎo)體加工領(lǐng)域的發(fā)展，超精密運(yùn)動控制技術(shù)越來越受到重視。光刻機(jī)是一種光機(jī)電一體化的超精密制造設(shè)備，其中控制系統(tǒng)決定了光刻機(jī)的總體性能。在超精密光刻領(lǐng)域，諧振會影響精密運(yùn)動系統(tǒng)的穩(wěn)定性。光刻機(jī)系統(tǒng)要求的帶寬很高，而機(jī)械諧振頻率又比較低，導(dǎo)致系統(tǒng)固有機(jī)械諧振頻率比系統(tǒng)的帶寬小，噪聲極易引起系統(tǒng)整機(jī)諧振，使系統(tǒng)變得不穩(wěn)定[1]。

基于上述問題，本文采用基于遞階辨識原理的諧振模型辨識策略，對精密運(yùn)動平臺的機(jī)械諧振模型進(jìn)行了參數(shù)辨識，建立了一個能夠反映系統(tǒng)高頻諧振特性的數(shù)學(xué)模型，并基于諧振模型設(shè)計(jì)了陷波器。試驗(yàn)結(jié)果表明，該方法有效抑制了微動臺和宏動臺的機(jī)械諧振。

1 光刻機(jī)平臺單自由度數(shù)學(xué)模型

1.1 光刻機(jī)雙工件臺結(jié)構(gòu)

光刻機(jī)雙工件臺是由平衡質(zhì)量塊、宏動臺和微動臺3部分組成的。由氣浮支撐面將它們組合在一起，進(jìn)行光刻工作[2]。

平衡質(zhì)量塊由4個氣足提供支撐力，使其氣浮于底座之上，不與雙工件臺底座接觸，這樣可以起到減小摩擦和隔振的作用，大大提高光刻機(jī)的精度。

宏動臺的兩端是直線電機(jī)的動子，對于宏動臺采用雙邊驅(qū)動的策略，其執(zhí)行機(jī)構(gòu)是永磁直線電機(jī)(permanent magnet linear motor，PMLM)。

微動臺的執(zhí)行機(jī)構(gòu)是音圈電機(jī)(voice coil motor，VCM)。整個微動臺的底部有氣足，同樣可以起到減小摩擦和隔振的作用，保證了微動臺的穩(wěn)定性。微動臺的頂部是一個具有6個自由度的平臺，其上放置硅片，安裝有定位裝置，可以用雙頻響激光干涉儀來檢查微動臺的位置[3]。

1.2 直線電機(jī)和音圈電機(jī)數(shù)學(xué)模型

宏動臺由永磁直線電機(jī)驅(qū)動，永磁直線電機(jī)的模型在轉(zhuǎn)子dq0旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中可以表達(dá)為:

(1)

式中：ud、uq為電機(jī)定子電壓；id、iq為電機(jī)定子電流；Ld、Lq為電樞電感，在電樞中相等；λd、λq為磁鏈；Rs為電樞電阻；Ifd為勵磁電流；Lmd為q軸的互感系數(shù)；p為極對數(shù)。

電磁推力方程為:

f=K[LmdIfdiq+(Ld-Lq)idiq]

(2)

對于固定安裝好的永磁直線電機(jī)來說，Lmd和Ifd是一個常數(shù)，永磁直線電機(jī)通常采用矢量控制方法，id=0，所以d軸的磁鏈λd是固定的，僅iq提供推力。這樣，電磁推力直接正比于iq，iq是受閉環(huán)控制的。這時式(2)推力方程為:

f=KLmdIfdiq=Kfiq

(3)

式中：Kf為電機(jī)推力系數(shù)。

永磁直線電機(jī)的輸出力fe與q軸電流iq成正比，控制q軸的電流即可控制永磁直線電機(jī)輸出力。

取反電動勢系數(shù)Ke=pLmdIfd，i=iq，u=uq，那么推力方程為f=Kfi，則可以得到如下所示的電壓方程：

(4)

根據(jù)牛頓第二定律，忽略電機(jī)擾動力等阻力，永磁直線電機(jī)帶負(fù)載運(yùn)動方程為：

f=ma

(5)

式中：f為永磁直線電機(jī)輸出的力；a為直線電機(jī)加速度。

這樣可以提供的模型如下：

(6)

結(jié)合式(6)，可以得到直線電機(jī)的傳遞函數(shù)框圖如圖1所示。為了區(qū)分音圈電機(jī)和直線電機(jī)，各參數(shù)添加下標(biāo)v表示音圈電機(jī)相關(guān)參數(shù)，添加下標(biāo)l表示直線電機(jī)相關(guān)參數(shù)。音圈電機(jī)模型如圖2所示。

圖1 直線電機(jī)模型

圖2 音圈電機(jī)模型

由于電氣時間常數(shù)遠(yuǎn)小于機(jī)械時間常數(shù)，電氣瞬態(tài)響應(yīng)延遲可以被忽略，那么新的直線電機(jī)模型如下：

(7)

同理，建立音圈電機(jī)模型：

(8)

1.3 單自由度宏微耦合運(yùn)動模型

在超精密控制領(lǐng)域，通常采用宏動臺來實(shí)現(xiàn)高速度長行程運(yùn)動，采用微動臺實(shí)現(xiàn)小行程和高精度性能。宏微運(yùn)動控制結(jié)構(gòu)簡化后的模型如圖3所示。

圖3 宏微耦合力學(xué)模型

微動臺、宏動臺以及平衡質(zhì)量塊的位移參考位置是相對于地面靜止的測量框架。在對硅片臺上的晶圓進(jìn)行掃描過程中，平衡質(zhì)量塊具有和宏動臺相反的運(yùn)動方向，將平衡質(zhì)量塊和宏動臺之間視為無外力作用的整體。設(shè)初始位置均為零，建立力學(xué)方程和位移關(guān)系為：

(9)

平臺采用氣浮導(dǎo)軌支撐，可以忽略其阻尼系數(shù)cv、cl和剛度系數(shù)kv、kl，那么有：

(10)

精密運(yùn)動平臺y向宏微耦合的模型如圖4所示。

圖4 宏微耦合等效框圖

建立精密運(yùn)動平臺的y向宏微耦合模型可以表示如下：

(11)

即：

(12)

實(shí)際中的精密運(yùn)動平臺參數(shù)如表1所示。

表1 電機(jī)參數(shù)參考值

根據(jù)表1，計(jì)算得到如下數(shù)值：Kev=42.218 8，Kel=43.399 4，Rvmv/Kfv=3.087 8，Rlmv/Kfl=0.539 1，Rlml/Kfl=1.290 9。

所以，精密運(yùn)動平臺的y向宏微耦合模型為：

2 機(jī)械諧振模型及參數(shù)遞階辨識

2.1 機(jī)械諧振模型

因?yàn)榫苓\(yùn)動平臺不是理想的剛體，機(jī)械諧振不可避免地存在于精密運(yùn)動系統(tǒng)中，這是機(jī)電耦合的結(jié)果。如果將系統(tǒng)中的執(zhí)行元件視為理想的剛體，對電機(jī)進(jìn)行建模的過程中，常常將諧振模態(tài)當(dāng)做系統(tǒng)未建模動態(tài)來考慮[4-6]。系統(tǒng)的諧振頻率ωm較高，作為未建模動態(tài)來處理時，那么系統(tǒng)的帶寬應(yīng)該限制為：

ωBW<ωm/5

(13)

但是，如果系統(tǒng)的帶寬要求很高，而機(jī)械諧振頻率又比較低，那么如果兩者很接近，或者系統(tǒng)固有機(jī)械諧振頻率比系統(tǒng)的帶寬小，噪聲極易引起系統(tǒng)整機(jī)諧振，反饋又會加劇諧振，這樣可能會使系統(tǒng)變得不穩(wěn)定[7]。

被控對象包含機(jī)械諧振時，其開環(huán)Bode圖在穿越0 dB線以后又回升到了0 dB線上，會使系統(tǒng)動態(tài)指標(biāo)偏離理想值，甚至使系統(tǒng)穩(wěn)定性變差或者不穩(wěn)定。所以，抑制精密運(yùn)動平臺的機(jī)械諧振是十分重要的。

通過掃頻試驗(yàn)，可以得到精密運(yùn)動平臺的頻率特性數(shù)據(jù)。由數(shù)據(jù)可以看出，在低頻頻率段時跟理想模型是相符的，但是往往在較高頻率段的數(shù)據(jù)已經(jīng)和理想模型出現(xiàn)了很大的差異。顯然，對于一個已經(jīng)加工好的精密機(jī)械系統(tǒng)，改進(jìn)機(jī)械系統(tǒng)結(jié)構(gòu)是一個很費(fèi)成本和不現(xiàn)實(shí)的情況，而精密運(yùn)動系統(tǒng)又不能忽略諧振的影響，所以一般會先嘗試從伺服控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)的角度解決這個問題[8]。

對于精密運(yùn)動平臺的機(jī)械諧振來說，可以將其表示為許多個二階環(huán)節(jié)串聯(lián)的模式。由調(diào)試經(jīng)驗(yàn)可知，諧振模型可以表示為二階環(huán)節(jié)：

(14)

式中：ωc為系統(tǒng)諧振的中心頻率；a、b為大于0的浮點(diǎn)數(shù)。

當(dāng)a>b時，諧振被稱為正諧振；a

2.2 參數(shù)遞階辨識

在工程中，常用遞階辨識來建立系統(tǒng)的模型。遞階辨識就是將復(fù)雜系統(tǒng)分為一個個微小子模型，通過參數(shù)優(yōu)化等方法使模型和真實(shí)系統(tǒng)之間的誤差變得極小，確定模型的參數(shù)。

對于系統(tǒng)的高頻域模型辨識，往往采用遞階辨識方法，將模型分為各個子模型：

G(jω)=Go(jω)Gr1(jω)Gr2(jω)…Grn(jω)

(15)

式中：Go(jω)為低頻段理想模型，Gr1(jω)，Gr2(jω)，Gr3(jω)，…，Grn(jω)為高頻段機(jī)械諧振模型。

然后再對每個高頻段機(jī)械諧振模型的參數(shù)進(jìn)行分段辨識。具體方法是先從全頻率數(shù)據(jù)中修正掉低頻段理想模型，基于修正后的模型與實(shí)際平臺數(shù)據(jù)之間的誤差來逐次確定其他高頻部分的參數(shù)。

3 精密運(yùn)動平臺模型辨識及有效性驗(yàn)證試驗(yàn)

本章在已知精密運(yùn)動平臺單自由度耦合模型結(jié)構(gòu)的情況下，基于遞階辨識原理，對精密運(yùn)動平臺的機(jī)械諧振模型進(jìn)行了參數(shù)辨識，建立了一個能夠反映系統(tǒng)高頻諧振特性的數(shù)學(xué)模型，并基于諧振模型設(shè)計(jì)陷波器，有利于控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)[10-12]。

3.1 宏動臺機(jī)械諧振辨識及其抑制方法

3.1.1 宏動臺機(jī)械諧振辨識

通過掃頻試驗(yàn)、數(shù)據(jù)插值和濾波、相關(guān)分析算法計(jì)算幅值比和相角差，最終得到宏動臺的開環(huán)頻率特性G(jω)。從系統(tǒng)開環(huán)頻率特性中剔除掉已知的低頻理論模型的頻率特性：

(16)

剩下的頻率特性為各諧振的頻率響應(yīng)：

(17)

宏動臺機(jī)械諧振頻率特性如圖5所示。

圖5 宏動臺機(jī)械諧振頻率特性

由圖5可以看出，機(jī)械諧振模型：

(18)

其幅值特性和相頻特性分別為：

可知系統(tǒng)第一個諧振頻率在90 Hz和100 Hz之間，且是負(fù)諧振，a

(19)

辨識結(jié)果為：

(20)

修正第一個諧振模型后的頻率特性如圖6所示。

圖6 修正第一個諧振模型后的頻率特性

再按照同樣的方法進(jìn)行參數(shù)辨識，依次得到系統(tǒng)中較為明顯的諧振模型:

(21)

(22)

(23)

3.1.2 宏動臺機(jī)械諧振的抑制方法

本文在辨識出機(jī)械諧振模型的基礎(chǔ)上，采用加陷波器的方案來抑制諧振。陷波器是一種帶寬很窄的帶阻濾波器。理想情況下，陷波器只有一個阻帶頻率點(diǎn)，采用其可以消除系統(tǒng)中該頻率點(diǎn)處的分量，其他頻率的分量不受影響，故可以用來消除機(jī)械諧振，從而拓展系統(tǒng)的帶寬。已知系統(tǒng)機(jī)械諧振模型為:

(24)

那么相對應(yīng)的，可以設(shè)計(jì)陷波器抑制機(jī)械諧振:

(25)

根據(jù)其諧振模型，設(shè)計(jì)相對應(yīng)的陷波器為

(26)

(27)

(28)

(29)

將陷波器和宏動臺串聯(lián)，則可以得到系統(tǒng)濾波前和濾波后不同的開環(huán)頻率特性。圖7是宏動臺的機(jī)械諧振特性和添加陷波器后的系統(tǒng)頻率特性。從圖7可以看出，系統(tǒng)的主要機(jī)械諧振得到了有效的抑制，這也證明辨識出的機(jī)械諧振模型是可信的。

圖7 補(bǔ)償前后的宏動臺頻率特性

3.2 微動臺機(jī)械諧振辨識及其抑制方法

3.2.1 微動臺機(jī)械諧振辨識

微動臺機(jī)械諧波辨識流程也是通過掃頻試驗(yàn)、數(shù)據(jù)插值和濾波、相關(guān)分析算法計(jì)算幅值比和相角差，最終得到精密運(yùn)動平臺微動臺的開環(huán)頻率特性G(jω)。從系統(tǒng)開環(huán)頻率特性中剔除掉已知的低頻理論模型的頻率特性，如圖8所示，該頻率特性即可以認(rèn)為是微動臺的機(jī)械諧振特性。和宏動臺的機(jī)械諧振辨識一樣，基于遞階辨識原理對諧振模型分段辨識[13]。

圖8 微動臺的機(jī)械諧振特性

辨識出的兩個主要機(jī)械諧振模型為：

(30)

(31)

3.2.2 微動臺機(jī)械諧振的抑制方法

采用和宏動臺相同的方法來抑制微動臺的機(jī)械諧振，根據(jù)已經(jīng)辨識出的微動臺的機(jī)械諧振模型，設(shè)計(jì)陷波器為:

(32)

(33)

按照示意將陷波器和微動臺模型串聯(lián)，則可以得到系統(tǒng)濾波前和濾波后不同的開環(huán)頻率特性。圖9是微動臺的機(jī)械諧振特性和添加陷波器后的系統(tǒng)頻率特性。從圖9可以看出，微動臺的主要機(jī)械諧振得到了有效的補(bǔ)償。這也證明了機(jī)械諧振模型的有效性，模型是可信的。

圖9 補(bǔ)償前后的微動臺頻率特性

4 結(jié)束語

本文首先研究了精密運(yùn)動平臺的機(jī)械結(jié)構(gòu)和工作原理，建立了其單自由度宏微耦合模型，得到了微動臺位移、宏動臺位移與直線電機(jī)、音圈電機(jī)輸入電壓之間的關(guān)系。由于理論建模中未考慮機(jī)械諧振，而機(jī)械諧振對光刻系統(tǒng)的帶寬影響是顯著的，所以本文建立了機(jī)械諧振模型。然后基于遞階辨識原理對諧振模型分段辨識，得到的就是機(jī)械諧振的頻率特性?；诒孀R出的機(jī)械諧振模型，設(shè)計(jì)了相應(yīng)的陷波器，有效抑制了微動臺和宏動臺的機(jī)械諧振。

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Model Recognition of Lithography Motion Stage System

In view of the influence of the mechanical resonance on ultra-precision lithography system, the macro-micro motion stage containing mechanical resonance is recognized for suppressing the mechanical resonance. Firstly, the single degree of freedom(SDOF) macro-micro coupling model and resonance model are built, then, based on hierarchical recognition principle, the mechanical model is recognized segmentally, finally, the notch filter is designed based on resonance model for suppressing the mechanical resonance. The test results show that this method effectively suppresses the mechanical resonance of the macro-micro stage, and greatly improves the dynamic response of the system.

Lithography Macro-micro coupling model Mechanical resonance Hierarchical recognition Dynamic response

國家科技重大專項(xiàng)基金資助項(xiàng)目(編號：2009ZX02207)。

范文超(1990-)，男，現(xiàn)為哈爾濱工業(yè)大學(xué)控制科學(xué)與工程專業(yè)在讀碩士研究生；主要從事嵌入式系統(tǒng)設(shè)計(jì)和運(yùn)動控制的研究。

TP273

A

10.16086/j.cnki.issn1000-0380.201505002

修改稿收到日期：2014-08-25。