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    磚孔內(nèi)貼保溫層對(duì)空心磚外墻保溫性能的影響

    2015-06-07 05:54:11劉峪良李臨平陶文銓何雅玲
    關(guān)鍵詞:空心磚保溫層當(dāng)量

    劉峪良,李臨平,王 飛,陶文銓,何雅玲

    (1.太原理工大學(xué)環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院,山西太原 030024;2.西安交通大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院,陜西西安 710049)

    磚孔內(nèi)貼保溫層對(duì)空心磚外墻保溫性能的影響

    劉峪良1,李臨平1,王 飛1,陶文銓2,何雅玲2

    (1.太原理工大學(xué)環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院,山西太原 030024;2.西安交通大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院,陜西西安 710049)

    針對(duì)提高空心磚外墻保溫性能有利于降低建筑能耗的問題,本文采用有限容積法,研究了空心磚孔內(nèi)貼10 mm保溫層對(duì)建筑外墻保溫性能的影響,并進(jìn)行了三維復(fù)合傳熱的數(shù)值模擬分析。文中選取12種具有不同孔洞數(shù)和排列方式的240 mm×115 mm×90 mm空心磚、4種不同導(dǎo)熱系數(shù)的保溫材料、兩種厚度的空心磚外墻(24墻和37墻)作為研究對(duì)象。研究結(jié)果表明:磚孔內(nèi)貼保溫層可以有效提高墻體保溫性能,24墻的墻體保溫性能提高19.1%~59.3%,37墻的墻體保溫性能提高16.9%~58.3%,尤其對(duì)于開孔率較大的磚型,采用該方法節(jié)能效果顯著。

    空心磚;保溫材料;當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù);數(shù)值模擬

    0 引言

    隨著人們生活水平的提高,每年大量能源用于室內(nèi)采暖和供冷以滿足人們對(duì)室內(nèi)舒適性的要求。據(jù)統(tǒng)計(jì),中國建筑能耗約占到全國總能耗的30%,參照發(fā)達(dá)國家的發(fā)展歷程,這個(gè)比例將逐步提高到40%左右。暖通空調(diào)能耗是建筑能耗的重要組成部分,由于化石能源日漸枯竭及可持續(xù)發(fā)展要求,建筑節(jié)能已經(jīng)成為全球共識(shí)??招拇u由于其良好的熱工性能和質(zhì)輕等特點(diǎn),在中國廣泛用于砌筑建筑外墻。近10年來,國內(nèi)外對(duì)于改善空心磚外墻的保溫性能做了大量研究。文獻(xiàn)[1]借助數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)方法探究了磚孔填充膨脹珍珠巖對(duì)空心磚保溫性能的影響。文獻(xiàn)[2]研究了內(nèi)插阻隔板將單個(gè)方形磚孔分割成多個(gè)三角形磚孔對(duì)空心磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的影響,研究結(jié)果表明:采用該方法可以有效提高空心磚的保溫性能達(dá)37%~42%。文獻(xiàn)[3-6]采用有限元法對(duì)空心磚傳熱性能的優(yōu)化做了大量三維數(shù)值研究。文獻(xiàn)[7-8]借助有限容積法分別對(duì)兩種空心磚(240 mm×115 mm×90 mm和290 mm×140 mm×90 mm)進(jìn)行了磚孔結(jié)構(gòu)的優(yōu)化,得到了最佳磚型。文獻(xiàn)[9]采用有限容積法研究了外貼50 mm保溫層對(duì)空心磚外墻保溫性能的影響。然而,目前文獻(xiàn)中關(guān)于磚孔內(nèi)貼保溫層對(duì)空心磚外墻保溫性能影響這方面的研究很少。鑒于此,本文基于有限容積法,采用能夠同時(shí)處理導(dǎo)熱、對(duì)流、輻射傳熱的三維耦合程序(用Fortran語言編制),分別研究了磚孔內(nèi)貼10 mm保溫層在4種不同導(dǎo)熱系數(shù)下,對(duì)兩種空心磚外墻(24墻和37墻)傳熱性能的影響。

    1 物理問題和數(shù)學(xué)模型

    圖1表示的是24墻最小的數(shù)值計(jì)算區(qū)域,由4塊相同的空心磚經(jīng)砂漿砌合而成,各磚孔表面貼有10 mm保溫層。6塊相同的空心磚組成的37墻計(jì)算模型如圖2所示。文中采用LC1WC2HC3表示不同磚孔數(shù)目的磚型(該空心磚長度方向有C1個(gè)孔,寬度方向C2個(gè)孔,高度方向C3個(gè)孔)。本文選取了12種磚型、4種不同導(dǎo)熱系數(shù)的保溫材料和兩種砌筑方式的外墻作為研究對(duì)象,數(shù)值模擬中,空心磚外墻內(nèi)外表面為對(duì)流換熱邊界條件,其他4面為絕熱邊界條件。

    根據(jù)物理過程的特點(diǎn),數(shù)值模擬中采用如下假設(shè):(1)空心磚、砂漿、保溫層所用材料和磚孔內(nèi)空氣的熱物性參數(shù)為常數(shù);(2)磚孔內(nèi)的空氣不參與氣體輻射,流動(dòng)狀態(tài)為不可壓縮、穩(wěn)態(tài)、層流流動(dòng);(3)Boussinesq假設(shè)適用。

    圖1 24墻計(jì)算區(qū)域

    圖2 37墻計(jì)算區(qū)域

    1.1 物理模型的控制方程及邊界條件式中:u1、u2、u3分別為x1、x2、x3方向的速度;s1、s2、s3分別為x1、x2、x3方向動(dòng)量方程的源項(xiàng);β為空氣的體膨脹系數(shù);L、H、W表示計(jì)算區(qū)域在x1、x2、x3方向的長度;h1、h2分別表示計(jì)算區(qū)域外表面和內(nèi)表面對(duì)流換熱表面?zhèn)鳠嵯禂?shù);Tf1、Tf2分別表示室外、室內(nèi)設(shè)計(jì)溫度;Tin、Tout分別表示室內(nèi)、室外墻壁表面溫度;λs為空心磚材料的導(dǎo)熱系數(shù);λss為內(nèi)抹灰的導(dǎo)熱系數(shù);數(shù)值模擬中用到的熱物性參數(shù)見表1。

    表1 熱物性參數(shù)

    1.2 導(dǎo)熱系數(shù)求解

    從圖1和圖2可以看出:通過計(jì)算區(qū)域的傳熱量分為3部分:室內(nèi)空氣以對(duì)流換熱的方式將熱量傳入計(jì)算區(qū)域的內(nèi)表面;傳入計(jì)算區(qū)域內(nèi)表面的熱量,通過空心磚內(nèi)復(fù)雜的傳熱過程傳到計(jì)算區(qū)域的外表面;室外空氣又以對(duì)流換熱的方式將傳到計(jì)算區(qū)域的外表面熱量傳出。根據(jù)熱平衡原理,這3部分的傳熱量應(yīng)相等,即

    式中:λeq為空心磚外墻的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·K)。

    1.3 輻射換熱的處理

    圖3 W界面兩側(cè)的控制容積

    由于磚孔各內(nèi)表面溫度不同,每個(gè)表面與其他表面之間必然存在輻射換熱,求解空心磚墻當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)時(shí)不能忽略空氣孔輻射換熱的影響。本文采用附加源項(xiàng)法處理輻射換熱[10],以圖3為例。

    式中:Sc,ad,air為空氣側(cè)控制容積的附加源項(xiàng);Sc,ad,solid為固體側(cè)控制容積的附加源項(xiàng);qrad為凈輻射熱流,J(n)為有效輻射量,可按下式求?。?/p>

    其中:n=1,2,3,4,5, 6;m=1,2,3,4,5,6,分別表示空氣孔的6個(gè)內(nèi)表面;Xnm為空氣孔各表面角系數(shù)。

    1.4 主要數(shù)值計(jì)算方法及收斂判據(jù)

    本文利用有限容積法對(duì)微分方程進(jìn)行離散,對(duì)流項(xiàng)的離散格式采用絕對(duì)穩(wěn)定的具有二階精度的差分格式(SGSD)[11],離散的代數(shù)方程采用三對(duì)角陣算法及交替方向隱式線迭代法(TDMA+ADI)進(jìn)行整場(chǎng)變量求解[10],壓力與速度耦合關(guān)系處理采用對(duì)壓力方程進(jìn)行兩次內(nèi)迭代的高效算法(IDEAL)[12]。

    本文采用的迭代收斂判據(jù)為:

    2 計(jì)算結(jié)果與分析

    2.1 磚孔內(nèi)貼保溫層對(duì)24墻保溫性能的影響

    4種不同導(dǎo)熱系數(shù)λb的保溫材料,內(nèi)貼保溫層厚度為10 mm,在相同的條件下數(shù)值模擬結(jié)果見表2和圖4。當(dāng)寬度方向孔洞數(shù)目固定時(shí),空心磚外墻當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)隨長度方向孔洞數(shù)目的變化規(guī)律基本一致。數(shù)值模擬結(jié)果顯示:采用該方法可以顯著提高墻體的保溫性能達(dá)19.1%~59.3%,尤其對(duì)于開孔率大的磚型節(jié)能效果更加明顯。

    表2 24墻和37墻模擬結(jié)果

    圖4 24墻的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)隨孔洞數(shù)的變化

    以L1W1H1為例,采用4種不同導(dǎo)熱系數(shù)λb的保溫材料,空心磚墻保溫性能的相對(duì)變化率為46.4%~59.3%,然而隨著孔洞數(shù)目的增加,其相對(duì)變化率逐步減少。選用低導(dǎo)熱系數(shù)保溫材料對(duì)空心磚墻保溫性能的強(qiáng)化效果越來越弱,對(duì)于L6W2H1來說,相對(duì)變化率差值僅為5.5%。

    2.2 磚孔內(nèi)貼保溫層對(duì)37墻保溫性能的影響

    本節(jié)選取37墻作為研究對(duì)象,采用與上節(jié)相同的條件進(jìn)行數(shù)值模擬,結(jié)果如表2和圖5所示。與24墻對(duì)比可以發(fā)現(xiàn):當(dāng)寬度方向孔洞數(shù)一定時(shí),兩種外墻的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)隨磚孔長度方向孔洞數(shù)的變化規(guī)律基本一致。對(duì)于37墻來說,采用該方法墻體的保溫性能提高了16.9%~58.3%,對(duì)于開孔率大的磚型節(jié)能效果同樣適用。以L1W1H1為例,采用4種不同導(dǎo)熱系數(shù)λb的保溫材料,空心磚墻保溫性能的相對(duì)變化率為45.6%~58.3%。比較表2可以發(fā)現(xiàn):當(dāng)長度方向孔洞數(shù)目為1時(shí),除L1W1H1和L2W1H1外,37墻的保溫性能優(yōu)于24墻,采用該方法可以得到更低的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù);然而,當(dāng)寬度方向孔洞數(shù)為2時(shí),情況恰好相反,24墻的保溫性能反而優(yōu)于37墻。從圖5b可以發(fā)現(xiàn):當(dāng)寬度方向孔洞數(shù)目為1時(shí),在所研究的保溫材料所取導(dǎo)熱系數(shù)范圍內(nèi),空心磚墻的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)隨長度方向孔洞數(shù)目的增加而減少,但減少的幅度趨于平緩;當(dāng)寬度方向孔洞數(shù)目為2,空心磚墻的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)呈現(xiàn)先急劇降低,然后緩慢上升,對(duì)于每一種工況,都在長度方向孔洞數(shù)目為2時(shí)取得最小值。出現(xiàn)這種現(xiàn)象是因?yàn)楫?dāng)寬度方向的孔洞數(shù)給定時(shí),隨著長度方向的孔洞數(shù)的增加,孔內(nèi)輻射換熱量和自然對(duì)流換熱量減少,但導(dǎo)熱熱量增加,當(dāng)孔內(nèi)輻射換熱量和自然對(duì)流換熱量減少的程度大于導(dǎo)熱熱量增加的程度時(shí),空心磚墻的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)呈下降的趨勢(shì),反之則上升。

    圖5 37墻的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)隨孔洞數(shù)的變化

    2.3 兩種典型磚型的溫度速度場(chǎng)分布圖

    選取兩種典型的磚型L1W1H1和L6W2H1作為分析對(duì)象,空氣孔內(nèi)貼10 mm保溫層前后溫度場(chǎng)見圖6和圖7。圖6和圖7分別給出磚型L1W1H1和L6W2H1在截面x3=0.03處的溫度分布。兩種比較可以發(fā)現(xiàn):內(nèi)貼保溫層可以顯著抑制空氣孔內(nèi)部的對(duì)流和輻射換熱強(qiáng)度。隨著磚型孔洞數(shù)目的增大,導(dǎo)熱所占的比重越來越大,如圖7b所示,溫度場(chǎng)內(nèi)各等溫線幾乎是平行的直線。

    圖6 L1W1H1空心磚墻的溫度分布(x3=0.03斷面)

    圖7 L6W2H1空心磚墻的溫度分布(x3=0.03斷面)

    3 結(jié)論

    本文采用自編三維程序,研究了磚孔內(nèi)貼10 mm保溫層在4種不同導(dǎo)熱系數(shù)下,對(duì)兩種空心磚外墻保溫性能的影響進(jìn)行了數(shù)值分析。主要結(jié)論如下:

    (1)磚孔內(nèi)貼10 mm保溫層可以有效提高空心磚墻體的保溫性能,尤其對(duì)于開孔率大的磚型,如L1W1H1、L2W1H1、L3W1H1和L1W2H1。對(duì)24墻,墻體保溫性能提高了19.1%~59.3%;37墻可以提高16.9%~58.3%。

    (2)空心磚選用低導(dǎo)熱系數(shù)的保溫材料可以得到更好的保溫效果,如L1W1H1砌筑的24墻,當(dāng)保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)從0.040 W/(m·K)變化到0.010 W/(m·K)時(shí),墻體的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)從0.439 W/(m·K)降低到0.333 W/(m·K),保溫效果從46.4%變化到59.3%,增加了12.9%。隨著磚型孔洞數(shù)增加及開孔率的減小,保溫效果提高的幅度逐漸變小,如L6W2H1砌筑的24墻,在相同的保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)的變化范圍內(nèi),墻體的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)從0.366 W/(m·K)降低到0.341 W/(m·K),保溫效果從19.1%變化到24.6%,僅增加了5.5%。

    (3)對(duì)于寬度方向?yàn)?孔的磚型,L1W1H1和L2W1H1除外,采用該方法37墻的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)比24墻低。然而,當(dāng)寬度方向孔洞數(shù)為2時(shí),24墻的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)反而低于37墻。

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    TK124

    A

    1672-6871(2015)05-0030-06

    山西省自然科學(xué)基金項(xiàng)目(2014011033-2)

    劉峪良(1991-),男,山西運(yùn)城人,碩士生;李臨平(1957-),女,通信作者,山西太原人,副教授,博士,碩士生導(dǎo)師,主要從事空心磚外墻傳熱傳質(zhì)學(xué)方面的研究.

    2015-01-19

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