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    肥大型氣泡船底部凹槽構(gòu)型設(shè)計(jì)及優(yōu)化*

    2015-04-18 08:02:32歐勇鵬
    關(guān)鍵詞:氣層噴氣凹槽

    吳 浩 歐勇鵬

    (海軍工程大學(xué)艦船工程系 武漢 430033)

    0 引 言

    目前,氣層減阻技術(shù)引起了國際造船企業(yè)廣泛的關(guān)注和研究,該技術(shù)在俄羅斯發(fā)展最為成熟,大批的氣泡船被建造并投入運(yùn)營,荷蘭、日本及西歐的一些研究機(jī)構(gòu)也分別開展了大規(guī)模的實(shí)船演示驗(yàn)證[1-3].我國氣層減阻技術(shù)在高速艇上的應(yīng)用研究已經(jīng)取得了較大突破[4-5],但針對(duì)排水型運(yùn)輸船舶減阻方案的研究尚處于起步階段.陳克強(qiáng)等[6-7],針對(duì)過渡型高速艇開展了噴氣減阻試驗(yàn)研究,并在循環(huán)水槽里開展了某低速船的噴氣減阻模型試驗(yàn)[8].王 家 楣 等[9-10]開 展 了 船 舶 吃 水 及 噴氣位置對(duì)微氣泡減阻效果影響的試驗(yàn)研究.其研究結(jié)果表明,吃水、噴氣位置、航速同時(shí)影響微氣泡減阻效果;噴氣位置及航速不同,吃水對(duì)減阻率的影響規(guī)律不同.而目前尚未有對(duì)10萬t級(jí)大型運(yùn)輸船舶氣層減阻設(shè)計(jì)的相關(guān)研究.

    鑒于上述原由,開展了載重量95 000t散貨船噴氣減阻方案設(shè)計(jì),數(shù)值研究了船底凹槽構(gòu)型對(duì)氣層形成、與船底適配性及船體阻力的影響規(guī)律.試圖通過構(gòu)型的設(shè)計(jì)及優(yōu)化,為突破大型氣泡船的船型技術(shù)提供有益幫助.

    1 設(shè)計(jì)原則

    由文獻(xiàn)[4-5]可知,在船底設(shè)置凹槽并噴氣可大幅降低船舶的航行阻力.然而凹槽參數(shù)對(duì)氣層的穩(wěn)定性及氣層與船體的適配性有重要影響.一般認(rèn)為,船底凹槽設(shè)計(jì)應(yīng)遵從以下原則:(1)船底設(shè)置凹槽后,不噴氣下的阻力增加不大,噴氣后阻力可大幅降低.(2)凹槽面積盡量大,以保證足夠的氣層覆蓋面積.(3)凹槽對(duì)氣層具有良好的保護(hù)效果,使得氣層具備較強(qiáng)的抵抗外界干擾的能力.(4)凹槽具有良好的導(dǎo)流功能,氣體從凹槽首部向尾部流動(dòng),并從恰當(dāng)?shù)奈恢锰幤椒€(wěn)離開凹槽,不會(huì)對(duì)螺旋槳、舵等的性能帶來不利影響.

    通過建立大型氣泡船數(shù)值模型,在上述原則的指導(dǎo)下開展船底凹槽設(shè)計(jì),試圖提出有效的大型船舶氣層減阻設(shè)計(jì)方案.

    2 RANS數(shù)值計(jì)算方法

    母型船為載重量95 000t散貨船,船模的基本參數(shù)見表1.

    表1 散貨船模型船體參數(shù)

    在計(jì)算過程中,針對(duì)不同的問題采用不同的數(shù)值方法.在進(jìn)行凹槽構(gòu)型方案對(duì)比時(shí),氣層主要影響底部流場(chǎng),可忽略船體興波的影響,將自由興波面簡(jiǎn)化為固定的無摩擦壁面,網(wǎng)格劃分及邊界設(shè)置見圖1.在開展噴氣減阻率預(yù)報(bào)時(shí),計(jì)入船體自由面興波的影響,網(wǎng)格劃分及邊界設(shè)置見圖2.

    圖1 疊模網(wǎng)格方案及邊界設(shè)置

    圖2 計(jì)入自由面興波的網(wǎng)格方案及邊界設(shè)置

    圖1 中,流域采用全結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格離散,網(wǎng)格總數(shù)為110萬.入口為速度入口,距離船首1倍船長(zhǎng);出口為靜壓出口,距離船尾2倍船長(zhǎng).流場(chǎng)側(cè)面距離船體表面1倍船長(zhǎng),均設(shè)置為光滑壁面,中縱剖面設(shè)置為對(duì)稱面.

    圖2中,計(jì)算區(qū)域采用混合網(wǎng)格進(jìn)行離散,分為內(nèi)域和外域兩個(gè)部分.內(nèi)域?yàn)榫嚯x船體1倍船長(zhǎng)的范圍,采用全結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格進(jìn)行離散,外域則采用非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格進(jìn)行離散.網(wǎng)格單元總數(shù)為180萬.

    在上述2種網(wǎng)格方案中,船體表面上的網(wǎng)格布局基本一致,船體表面法向設(shè)置邊界層網(wǎng)格,在所計(jì)算的速度范圍內(nèi),y+值為40~150.船體表面上的全結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格見圖3.

    圖3 船體表面上的全結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格

    采用上述網(wǎng)格劃分方案,通過求解RANS方程對(duì)噴氣作用下的大型船舶粘性流場(chǎng)進(jìn)行分析,湍流模型為RNGk-ε模型,兩相流為VOF方法;控制方程的離散為二階迎風(fēng)格式,壓力與速度的耦合為SIMPLEC算法,收斂精度為10-4.

    3 凹槽構(gòu)型方案

    圖4給出了船底凹槽4種設(shè)計(jì)方案的示意圖,凹槽基本參數(shù)見表2.表中:Lh/Lwl為凹槽長(zhǎng)度與水線長(zhǎng)之比;Bh/Bwl為凹槽寬度與水線寬之比;S/Sw為凹槽面積與濕表面積之比.

    圖4 凹槽的不同設(shè)計(jì)方案示意圖

    表2 船底凹槽方案及其參數(shù) %

    凹槽從平底首部開始,凹槽頭部為弧形,寬度逐漸增加直至為水線寬的82.11%,之后寬度保持不變向后延伸,凹槽尾部具有斜坡構(gòu)型.4種凹槽的不同之處主要在于凹槽的尾部形狀及截止位置.凹槽的不同設(shè)計(jì)方案示意圖見圖4.方案1的尾部寬度與凹槽總寬一致;方案2的內(nèi)部設(shè)置2塊縱向隔板,將凹槽分割為3個(gè)部分,其中兩個(gè)側(cè)面凹槽長(zhǎng)度一致,寬度為20.53%Bwl,居中的凹槽長(zhǎng)度略大,寬度為41.05%Bwl,凹槽尾部呈階梯型;凹槽方案3的尾部逐漸收縮,尾端寬度為41.05%Bwl.凹槽方案4與方案3基本一致,主要不同之處為方案4的凹槽尾部設(shè)置有一個(gè)輪廓為半弧形的導(dǎo)流塊.

    4 方案對(duì)比及優(yōu)化

    4.1 氣層適配性

    圖5給出了Fr=0.155,Cq=0.056不同凹槽方案下的船底氣層圖像,凹槽深度均為0.45%Lwl.從圖5可見,噴氣后,4種凹槽方案均可形成長(zhǎng)氣穴,將船底的大部分面積與水完全隔離開來.凹槽形式對(duì)氣層形成的影響不大,但對(duì)氣體的溢出有所影響.采用凹槽方案1及方案2時(shí),氣體從凹槽尾部及凹槽首部稍后位置處溢出;采用凹槽方案3及方案4時(shí),氣體主要從凹槽尾部?jī)蓚?cè)溢出.

    圖5 不同凹槽方案的船底氣層圖像

    圖6 為不同凹槽方案下,船體表面上的氣相分布圖.從圖6可以看出:采用凹槽方案1與方案2時(shí),氣層在凹槽尾部破碎,形成氣液混合流,并在來流作用下向船尾擴(kuò)散,有一部分氣體進(jìn)入螺旋槳工作區(qū).采用凹槽方案3與方案4時(shí),氣層在凹槽尾部平穩(wěn)地向兩側(cè)分開,并從舷側(cè)離開船體表面,幾乎沒有氣體進(jìn)入螺旋槳工作區(qū).從圖6c)與d)還可以看出,凹槽方案3的尾部構(gòu)型本身具有良好的氣層分流功能,此時(shí)安裝尾部導(dǎo)流塊對(duì)氣層的分流作用不明顯.

    圖7 給出了凹槽方案3的氣體流動(dòng)軌跡線,從圖7可以明顯的看出:氣體在凹槽中形成多次回流,最后從凹槽尾部?jī)蓚?cè)溢出.

    圖7 凹槽方案3氣體流動(dòng)軌跡線

    表3給出了不噴氣及飽和噴氣下,不同凹槽方案摩擦阻力的變化,其中Fr=0.155,氣流量Cq=0.056.由表3可以見,飽和噴氣后,不同凹槽方案所獲得的摩擦阻力減少有所不同,但差別不大;減阻率與凹槽所占濕表面積的比例相近,其中方案3所得噴氣前、噴氣后的摩擦阻力絕對(duì)值最小.

    表3 Fr=0.155時(shí)不同凹槽方案下的摩擦阻力及其減阻率對(duì)比

    圖8給出了不噴氣時(shí)凹槽構(gòu)型方式對(duì)阻力的影響.由圖8可見,不噴氣時(shí),設(shè)置船底凹槽使得總阻力增加.圖9為開槽不噴氣時(shí)的阻力相對(duì)于光體阻力的增值,由圖9可見,在本文所設(shè)計(jì)的4種凹槽中,方案2阻力增加最大,方案3與方案4的阻力增加較小,且兩者的阻力增值相當(dāng).

    圖8 不噴氣時(shí)不同凹槽方案的阻力對(duì)比

    圖9 未噴氣時(shí)凹槽導(dǎo)致的阻力增加

    綜上所述,在凹槽面積差別不大的情況下,飽和噴氣形成穩(wěn)定氣層后,凹槽形式對(duì)噴氣后摩擦阻力的影響不大.但凹槽形式對(duì)氣層形態(tài)及氣層的溢出情況影響較大,尤其是凹槽尾部構(gòu)型,不恰當(dāng)?shù)脑O(shè)計(jì)使得氣體進(jìn)入螺旋槳工作區(qū),可能會(huì)影響推進(jìn)性能.從上述分析還可以看出,本文設(shè)計(jì)的凹槽方案3,4具有較好的性能,不僅可形成長(zhǎng)氣穴,阻力大幅降低,且可使氣體從凹槽尾部?jī)蓚?cè)平穩(wěn)溢出,與船體具有良好的適配性,同時(shí)不噴下的阻力增值較小.其中,方案3的結(jié)構(gòu)形式較方案4簡(jiǎn)單.

    4.2 凹槽深度的影響

    圖10~11給出了槽深變化對(duì)凹槽方案3不噴時(shí)總阻力及阻力增加的影響.從圖中可以看出:槽深增加,不噴氣下的阻力增大.可見,在保證可形成長(zhǎng)氣穴的前提下,槽深不宜過大.

    圖10 槽深對(duì)凹槽方案3不噴氣時(shí)阻力的影響

    圖12 給出了不同凹槽深度下,船底氣層的分布情況,從圖12可以看出:穩(wěn)定氣層形成后,凹槽深度對(duì)氣層分布的影響不大.

    圖11 槽深對(duì)方案3不噴氣下阻力增值的影響

    圖12 凹槽方案3不同槽深下的船底氣相圖

    表4給出了Fr=0.155,凹槽方案3不噴氣及飽和噴氣下的單位排水量阻力隨槽深的變化.其中:ΔR/W 為未噴氣時(shí)凹槽導(dǎo)致的阻力增加.由表4可見,凹槽深度主要影響不噴氣時(shí)的阻力,對(duì)噴后的阻力影響不大;凹槽深度增加,不噴氣下的阻力增大.

    表4 Fn=0.155槽深對(duì)噴氣前后阻力的影響 %

    4.3 減阻率預(yù)報(bào)

    表5給出了模型光體阻力、凹槽方案3飽和噴氣下的阻力隨航速的變化,其中氣流量Cq=0.056.由表5可見,模型設(shè)置底部凹槽,噴氣后阻力大幅度降低,阻力的降低值隨航速的增加而增大.

    表5 模型光體及噴氣后阻力的數(shù)值結(jié)果 N

    圖13給出了絕對(duì)減率隨Fr的變化.絕對(duì)減阻率指的是模型設(shè)置凹槽并噴氣的阻力相對(duì)于光體阻力的減小率.由圖13可見,絕對(duì)減阻率隨速度的增加呈降低趨勢(shì),在計(jì)算的速度范圍內(nèi),減阻率可達(dá)25%以上,最大減阻率為31.98%.

    圖13 模型絕對(duì)減阻率的數(shù)值預(yù)報(bào)結(jié)果

    5 結(jié) 論

    1)通過4種凹槽構(gòu)型計(jì)算結(jié)果的對(duì)比分析,獲得了阻力大幅降低、氣層穩(wěn)定性良好,且與船體具有較好適配性的設(shè)計(jì)方案.

    2)凹槽深度主要影響不噴氣下的阻力;噴氣形成長(zhǎng)氣穴后,凹槽深度對(duì)阻力的影響不大.

    3)載重量95 000t散貨船模型底部設(shè)置凹槽并噴氣,絕對(duì)減阻率可達(dá)25%以上,最大可達(dá)31.98%.

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