金山店鐵礦充填法試驗(yàn)采場(chǎng)巖體力學(xué)參數(shù)的確定

王 洋，宋衛(wèi)東，譚玉葉，夏 鴻，朱漢明，王積林

（1.北京科技大學(xué)土木與環(huán)境工程學(xué)院，北京100083；2.金屬礦山高效開(kāi)采與安全教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京100083；3.武鋼礦業(yè)有限責(zé)任公司金山店鐵礦，湖北大冶435116）

金山店鐵礦充填法試驗(yàn)采場(chǎng)巖體力學(xué)參數(shù)的確定

王 洋1，2，宋衛(wèi)東1，2，譚玉葉1，2，夏 鴻3，朱漢明3，王積林3

（1.北京科技大學(xué)土木與環(huán)境工程學(xué)院，北京100083；2.金屬礦山高效開(kāi)采與安全教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京100083；3.武鋼礦業(yè)有限責(zé)任公司金山店鐵礦，湖北大冶435116）

礦巖自穩(wěn)條件是制約階段嗣后充填法采用以及實(shí)施效率的重要因素，其中，局部礦巖接觸破碎帶的穩(wěn)定性嚴(yán)重影響著采場(chǎng)的整體穩(wěn)定性。以金山店鐵礦西區(qū)充填法試驗(yàn)礦塊為工程背景，以室內(nèi)巖石力學(xué)試驗(yàn)為基礎(chǔ)，綜合GSI圍巖分級(jí)系統(tǒng)、Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則、Georgi法與費(fèi)森科法，對(duì)室內(nèi)巖石力學(xué)參數(shù)進(jìn)行折減，更加合理地確定巖體力學(xué)參數(shù)，為采場(chǎng)穩(wěn)定性分析與支護(hù)設(shè)計(jì)提供巖石力學(xué)的支持。

巖體力學(xué)參數(shù)；GSI分級(jí)系統(tǒng)；Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則

近年來(lái)隨著人們對(duì)資源充分利用、環(huán)境保護(hù)以及尾礦庫(kù)隱患治理意識(shí)的提高，地下礦山采用充填法開(kāi)采成為了國(guó)家政策主導(dǎo)的發(fā)展趨勢(shì)。

階段嗣后充填法因其生產(chǎn)效率高、資源回采強(qiáng)度大而成為鐵礦床充填法開(kāi)采首選的采礦方法。但階段礦柱高，空?qǐng)霰┞睹娣e大且存在的時(shí)間較長(zhǎng)，對(duì)礦巖自穩(wěn)性要求較高，因此有必要對(duì)鐵礦床階段嗣后充填采場(chǎng)的穩(wěn)定性及其控制技術(shù)進(jìn)行研究［1］，尤其是采用階段嗣后充填法的鐵礦床，局部礦巖接觸破碎帶的穩(wěn)定性及其控制技術(shù)的研究，直接影響到采后空?qǐng)龅男纬尚Чc充填作業(yè)的順利進(jìn)行，從而對(duì)階段嗣后充填采礦法的全面推廣產(chǎn)生了深遠(yuǎn)影響。

為了獲得更加合理的巖體力學(xué)參數(shù)，張志剛等［2］認(rèn)為節(jié)理巖體強(qiáng)度的降低是尺寸效應(yīng)與節(jié)理化綜合作用的結(jié)果，提出“二次折減法”。胡盛明、胡修文［3］引入巖體體積節(jié)理數(shù)和結(jié)構(gòu)面條件因子量化GSI圍巖分級(jí)系統(tǒng)，結(jié)合Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則估計(jì)巖體力學(xué)參數(shù)。盧書(shū)強(qiáng)、許模［4］引入巖體結(jié)構(gòu)等級(jí)與巖體結(jié)構(gòu)面特征等級(jí)兩個(gè)指標(biāo)量化GSI系統(tǒng)，利用最新的公式對(duì)巖體變形模量進(jìn)行估算。

本文以武鋼礦業(yè)集團(tuán)金山店鐵礦充填法試采礦塊為工程背景，以室內(nèi)試驗(yàn)的完整巖塊力學(xué)參數(shù)及現(xiàn)場(chǎng)節(jié)理裂隙調(diào)查的結(jié)果為基礎(chǔ)，綜合地質(zhì)強(qiáng)度指標(biāo)GSI圍巖分級(jí)系統(tǒng)和Hoek-Brown經(jīng)驗(yàn)強(qiáng)度準(zhǔn)則對(duì)金山店鐵礦西區(qū)深部開(kāi)采充填法采場(chǎng)的礦巖體力學(xué)參數(shù)進(jìn)行更加精確的估計(jì)，以滿足工程需要。

1 西區(qū)試驗(yàn)采場(chǎng)工程背景概況

1.1 開(kāi)采范圍

充填法試采礦塊為西區(qū)最東段的701、703礦塊。礦塊走向長(zhǎng)度約為200m，開(kāi)采深度為標(biāo)高-368～-396m。試驗(yàn)采場(chǎng)礦體主要為浸染狀磁鐵礦，塊狀磁鐵礦與浸染狀磁鐵礦礦體相間出現(xiàn)，粉狀礦石含量較少。礦巖體的穩(wěn)定性分析僅針對(duì)于組成礦體主體的塊狀磁鐵礦與浸染狀磁鐵礦，組成上盤(pán)圍巖主體的矽卡巖與閃長(zhǎng)玢巖以及組成下盤(pán)圍巖主體的石英閃長(zhǎng)巖。

1.2 開(kāi)采現(xiàn)狀

-354m以上為崩落法采場(chǎng)，-354～-368m保留14m的隔離頂柱，下部-368～-396m為充填法采場(chǎng)。目前，在分段鑿巖階段充填法的實(shí)施現(xiàn)場(chǎng)，10＃、8＃采場(chǎng)已完成回采膠結(jié)充填作業(yè)，12＃采場(chǎng)正在進(jìn)行鑿巖、爆破、出礦等作業(yè)。在試采的過(guò)程中，由于對(duì)試驗(yàn)采場(chǎng)礦巖穩(wěn)定性分析不足，掘進(jìn)過(guò)程中支護(hù)工作不及時(shí)，從而導(dǎo)致回采工作深受礦巖接觸破碎帶的影響，圖1所示的是8＃采場(chǎng)出礦橫巷垮冒的情況。圖2是根據(jù)10＃采場(chǎng)接觸破碎帶的實(shí)際冒落情況所做出的預(yù)測(cè)圖。

圖1 8＃采場(chǎng)出礦橫巷垮冒情況Fig.1 The collapsed case of extracted ore drift in 8＃stope

圖2 10＃采場(chǎng)接觸破碎帶冒落情況預(yù)測(cè)圖Fig.2 The forecast map of cracked contact zone caving in 10＃stope

2 GSI地質(zhì)強(qiáng)度指標(biāo)

2.1 GSI地質(zhì)強(qiáng)度指標(biāo)的量化［4］

本文采用Sonmez和Ulusa引入的量化GSI圖表［5］，建立量化的GSI圍巖分級(jí)系統(tǒng)，即通過(guò)“巖體結(jié)構(gòu)等級(jí)SR（structure rating）”和“巖體結(jié)構(gòu)面表面特征等級(jí)SCR（surface condition rating）”這兩個(gè)指標(biāo)，查出巖體的GSI值。由文獻(xiàn)［5］可知，巖體結(jié)構(gòu)等級(jí)SR的取值與單位體積巖體內(nèi)所交切的節(jié)理總數(shù)，即體積節(jié)理數(shù)Jv存在如下關(guān)系：

而巖體結(jié)構(gòu)面表面特征等級(jí)SCR的取值主要考慮結(jié)構(gòu)面的粗糙度Rr（roughness ratings）、風(fēng)化程度Rw（weathering ratings）及充填物狀況Rf（infilling ratings），可按式（2）取值：

式中：Rr、Rw及Rf的評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)見(jiàn)結(jié)構(gòu)面特征評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)表［4］。由SR與SCR評(píng)分值，根據(jù)量化的GSI圖表，查出巖體的GSI取值。

2.2 試驗(yàn)采場(chǎng)礦巖體GSI值評(píng)分結(jié)果

基于西區(qū)試驗(yàn)采場(chǎng)已掘進(jìn)的巷道進(jìn)路剖面素描圖，結(jié)合生產(chǎn)勘探鉆孔的結(jié)果，綜合金山店鐵礦地測(cè)科及有關(guān)單位對(duì)上部崩落法巷道進(jìn)行的節(jié)理裂隙調(diào)查所獲得的經(jīng)驗(yàn)規(guī)律，西區(qū)充填法試驗(yàn)采場(chǎng)礦巖體節(jié)理裂隙情況可大致概括為：近礦圍巖節(jié)理裂隙發(fā)育，其常見(jiàn)密度為5～15條/m，局部地段達(dá)30條/m，而遠(yuǎn)離礦體處一般為5條/m，其延展性和連續(xù)性均較差，多為不規(guī)則雜亂節(jié)理，成組性不強(qiáng)，巖體以鑲嵌結(jié)構(gòu)及碎裂結(jié)構(gòu)為主。而遠(yuǎn)離礦體的圍巖完整性則明顯提高，其成組規(guī)律性增強(qiáng)。礦體內(nèi)礦巖的節(jié)理裂隙密集程度較圍巖高，節(jié)理大多呈閉合或微張狀態(tài)，隙壁平滑或粗糙，一般都充填有碳酸鹽質(zhì)或矽卡巖質(zhì)充填物。表1為西區(qū)試驗(yàn)采場(chǎng)礦巖節(jié)理裂隙密度統(tǒng)計(jì)表。表2為基于量化的GSI評(píng)分系統(tǒng)，是西區(qū)試驗(yàn)采場(chǎng)礦巖體GSI值評(píng)分結(jié)果。

表1 礦巖節(jié)理裂隙密度Table 1 The density of ore and rock joints and fissures

表2 西區(qū)試驗(yàn)采場(chǎng)礦巖體GSI值評(píng)分結(jié)果Table 2 Evaluation results of ore and rock GSI value from test stopes in western area

3 常用的巖體力學(xué)參數(shù)確定方法

3.1 基于GSI評(píng)分系統(tǒng)的Hoek-Brown經(jīng)驗(yàn)強(qiáng)度準(zhǔn)則

Hoek和Brown于1980年用試驗(yàn)法推出了巖體與完整巖塊破壞時(shí)主應(yīng)力之間的關(guān)系，即狹義Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則［6］：

式中：σ1—巖體破壞時(shí)的最大主應(yīng)力，MPa；σ3—作用在巖塊上的最小主應(yīng)力，MPa；σc—完整巖塊室內(nèi)試驗(yàn)的單軸抗壓強(qiáng)度，MPa；m、s—與巖體特性有關(guān)的材料常數(shù)。

Hoek、Kasier等人于1994年和1995年結(jié)合地質(zhì)強(qiáng)度指標(biāo)GSI，提出了廣義版Hoek-Brown巖體破壞準(zhǔn)則［7］，表達(dá)式如下：

式中：σ1、σ3、σc的意義與狹義版Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則一致；mb、s、a—與巖體特性有關(guān)的材料常數(shù)。

對(duì)于受開(kāi)挖擾動(dòng)影響的巖體，在廣義版Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則的基礎(chǔ)上，2002年版Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則考慮爆破損傷和應(yīng)力釋放對(duì)圍巖強(qiáng)度的影響，引入巖體擾動(dòng)系數(shù)D對(duì)特征常數(shù)mb、s、a進(jìn)行修正，其計(jì)算式如下：

式中：D—巖體擾動(dòng)系數(shù)，取0～1；GSI—巖體地質(zhì)強(qiáng)度指標(biāo)取值；mi—完整巖塊的Hoek-Brown常數(shù)，可通過(guò)查表獲得；mb、s、a—與巖體特性有關(guān)的材料常數(shù)。

1）巖體單軸抗壓強(qiáng)度

由式（3）中，令σ3＝0，可得到巖體的單軸抗壓強(qiáng)度：

式中：σmc—巖體的單軸抗壓強(qiáng)度。

由式（4）中，令σ3＝0，可得到巖體的單軸抗壓強(qiáng)度：

2）巖體單軸抗拉強(qiáng)度

將σ1＝0代入式（3）中，并對(duì)σ3求解，所得的二次方程可解得巖體的單軸抗拉強(qiáng)度為：

式中：σmt—巖體的單軸抗拉強(qiáng)度。

Hoek表明，對(duì)于破碎巖體，單軸抗拉強(qiáng)度和單軸抗拉強(qiáng)度是相等的。

當(dāng)σ1＝σ3＝σmt時(shí)，即雙軸拉伸情況：

廣義Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則既包含了狹義Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則（a取0.5），可以用于質(zhì)量較好的完整巖體，同時(shí)又適用于結(jié)構(gòu)松散的破碎巖體。結(jié)合GSI地質(zhì)強(qiáng)度指標(biāo)，對(duì)于巖體力學(xué)參數(shù)的折減，質(zhì)量較好的塊狀磁鐵礦、浸染狀磁鐵礦與石英閃長(zhǎng)巖GSI值較高，選擇簡(jiǎn)捷方便的狹義Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則即可，而質(zhì)量較差的矽卡巖、閃長(zhǎng)玢巖與蝕變石英閃長(zhǎng)巖GSI值較低，選擇修正后的廣義Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則更準(zhǔn)確。

3）巖體變形模量

2006年，基于巖體彈性模量Em的估算，Hoek和Diederichs提出了修正后的Hoek-Diederichs方程：

式中：Erm—巖體的變形模量，MPa；Ei—完整巖塊的變形模量，MPa。

4）巖體抗剪參數(shù)

Hoek提出了巖體抗剪強(qiáng)度的非線性關(guān)系式：

式中：τ—巖體的剪切強(qiáng)度；σ—巖體法向應(yīng)力；A、B為常數(shù)，。

由式（11）可知，當(dāng)σ＝0時(shí)，τ＝cm，則巖體的內(nèi)聚力為：

式中：cm—弱化巖體的內(nèi)聚力。

而巖體非線性破壞的總體或平均內(nèi)摩擦角φ可用式（13）表示：

式中：φ—巖體非線性破壞的總體或平均內(nèi)摩擦角，τ平均為平均值，σ平均為平均值。

3.2 M.Georgi法原理

M.Georgi對(duì)片麻巖、大理巖、輝長(zhǎng)巖等15種堅(jiān)硬的火山巖和變質(zhì)巖的巖石強(qiáng)度和巖體強(qiáng)度進(jìn)行了研究后，主要考慮了節(jié)理裂隙密度對(duì)巖體內(nèi)聚力的影響，得出下述經(jīng)驗(yàn)公式：

式中：i—巖體節(jié)理裂隙的密度，條/m；ck—完整巖塊的黏聚力，MPa；cm—弱化后的巖體內(nèi)聚力，MPa。

該方法適合于堅(jiān)硬巖體內(nèi)聚力的折減，對(duì)于軟弱巖體內(nèi)聚力的折減有待驗(yàn)證。

3.3 費(fèi)森科法原理

費(fèi)森科法除考慮巖體節(jié)理裂隙密度、巖石強(qiáng)度與巖體結(jié)構(gòu)面分布特征外，還考慮了巖體破壞高度的影響，該方法認(rèn)為巖體的內(nèi)聚力與完整巖塊的內(nèi)聚力之間存在如下關(guān)系：

式中：H—巖體破壞高度，由試驗(yàn)礦塊的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)可知，取階段高度28m；L—破壞巖體中結(jié)構(gòu)面平均間距，m；a—取決于巖石強(qiáng)度和巖體結(jié)構(gòu)面分布特征的系數(shù)，見(jiàn)表3。對(duì)于塊狀磁鐵礦，a＝3；對(duì)于浸染狀磁鐵礦，a＝2.5；對(duì)于矽卡巖，a＝2.5；對(duì)于閃長(zhǎng)玢巖，a＝2；對(duì)于石英閃長(zhǎng)巖，a＝5。對(duì)于蝕變石英閃長(zhǎng)巖，a＝0.5。

表3 特征系數(shù)a取值表Table 3 The value of characteristic coefficienta

4 巖體力學(xué)參數(shù)的確定

4.1 完整巖塊的力學(xué)參數(shù)

根據(jù)以前對(duì)金山店鐵礦礦巖物理力學(xué)性質(zhì)的試驗(yàn)資料，匯總結(jié)果如表4所示。從抗壓強(qiáng)度來(lái)看，閃長(zhǎng)玢巖、石英閃長(zhǎng)巖、蝕變石英閃長(zhǎng)巖抗壓強(qiáng)度較高，塊狀磁鐵礦抗壓強(qiáng)度中等，浸染狀磁鐵礦、矽卡巖抗壓強(qiáng)度低。但由于節(jié)理裂隙的發(fā)育、節(jié)理面強(qiáng)烈的蝕變以及軟弱碳酸鹽類充填物，閃長(zhǎng)玢巖與蝕變石英閃長(zhǎng)巖的內(nèi)聚力較低，而中等抗壓強(qiáng)度的塊狀磁鐵礦內(nèi)聚力最高。

4.2 巖體力學(xué)參數(shù)的折減［8］

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)工程巖體受開(kāi)挖擾動(dòng)的程度，確定D＝0.7［9］，結(jié)合由文獻(xiàn)［10］查得的完整巖塊的Hoek-Brown常數(shù)mi值與表2中列出的圍巖分級(jí)系統(tǒng)GSI值，用式（5）可確定巖體材料系數(shù)m、s、a，再運(yùn)用式（6）～（10）計(jì)算得到巖體單軸抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和變形模量，其結(jié)果見(jiàn)表5。

接著，運(yùn)用Hoek-Brown法計(jì)算巖體抗剪強(qiáng)度參數(shù)。此時(shí)，σ3從0、1、2、3，……，逐漸增大到［0.25σc］，其中［0.25σc］代表的是不超過(guò)0.25σc的整數(shù)。用式（3）依次計(jì)算出相應(yīng)的σ1值，運(yùn)用式（11）～（13）進(jìn)行計(jì)算分析；再按照表1和表4運(yùn)用式（14）、（15）進(jìn)行弱化巖體內(nèi)聚力的計(jì)算，其計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表6。

表4 金山店鐵礦主要礦巖塊物理力學(xué)性質(zhì)表Table 4 Physical and mechanical properties of main ore and rock from Jinshandian Iron Mine

表5 巖體單軸抗壓強(qiáng)度、單軸抗拉強(qiáng)度和變形模量計(jì)算結(jié)果Table 5 Calculation results of rock mass uniaxial compressive strength，uniaxial tensile strength and deformation modulus

表6 巖體抗剪強(qiáng)度力學(xué)參數(shù)計(jì)算結(jié)果及其推薦值Table 6Calculation results and recommended values of rock mass shear strength mechanics parameters

在圖3中，可以看出隨著巖體上施加正應(yīng)力的增大，巖體的瞬時(shí)內(nèi)摩擦角不斷減小，瞬時(shí)內(nèi)聚力持續(xù)增大。另外，從各種礦巖體莫爾強(qiáng)度包絡(luò)線的比較，可以看出，當(dāng)施加在巖體上的正應(yīng)力一致時(shí)，6種礦巖體的抗剪能力從強(qiáng)到弱依次為：石英閃長(zhǎng)巖、塊狀磁鐵礦、閃長(zhǎng)玢巖、浸染狀磁鐵礦、蝕變石英閃長(zhǎng)巖、矽卡巖，而且通過(guò)折減后的巖體抗拉強(qiáng)度的比較，也可以看出蝕變石英閃長(zhǎng)巖與矽卡巖的抗拉強(qiáng)度最小，所以在以后采場(chǎng)穩(wěn)定性及其控制技術(shù)的分析中，研究重點(diǎn)要放在上、下盤(pán)緊靠礦體的接觸帶巖體以及夾雜在礦體中的矽卡巖破碎帶。

本文以室內(nèi)巖石力學(xué)試驗(yàn)為基礎(chǔ)，綜合GSI圍巖分級(jí)系統(tǒng)與Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則對(duì)巖石力學(xué)參數(shù)進(jìn)行折減，得到了金山店鐵礦西區(qū)充填法試驗(yàn)采場(chǎng)巖體力學(xué)參數(shù)。對(duì)于巖體單軸抗壓強(qiáng)度、單軸抗拉強(qiáng)度和變形模量的確定，本次研究采用Hoek-Brown法折減得到的參數(shù)；對(duì)于巖體抗剪參數(shù)，綜合考慮巖塊強(qiáng)度以及節(jié)理裂隙情況，內(nèi)聚力取Hoek-Brown法、M.Georgi法與費(fèi)森科法三者的平均值，而內(nèi)摩擦角取室內(nèi)巖塊試驗(yàn)與Hoek-Brown法二者的平均值。

圖3 用Hoek-Brown法得出的巖體莫爾強(qiáng)度包絡(luò)線Fig.3 Envelope of rock mass mohr strength by Hoek-Brown method

5 結(jié)論

1）金山店鐵礦西區(qū)試采礦塊巖體力學(xué)參數(shù)折減的結(jié)果表明，由于巖體中節(jié)理裂隙的發(fā)育及蝕變風(fēng)化的影響，巖體強(qiáng)度及變形模量要比相應(yīng)的巖石低得多。

2）對(duì)于質(zhì)量較差的巖體，尤其是礦巖接觸帶的破碎巖體，選擇量化的GSI圍巖分級(jí)系統(tǒng)，能夠比較精確地估計(jì)其巖體力學(xué)參數(shù)。

3）以室內(nèi)巖石力學(xué)試驗(yàn)為基礎(chǔ)，基于GSI圍巖分級(jí)系統(tǒng)的Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則，結(jié)合M.Georgi法和費(fèi)森科法，充分考慮影響演繹力學(xué)性質(zhì)的不同因素，較準(zhǔn)確地反映了巖體的力學(xué)特性，可以有效地應(yīng)用于工程巖體數(shù)值計(jì)算與模擬。

4）巖體力學(xué)參數(shù)的合理選擇，尤其是礦巖接觸破碎帶的巖體力學(xué)參數(shù)，對(duì)階段嗣后充填采場(chǎng)穩(wěn)定性分析及其控制技術(shù)的研究有重要意義，有利于階段嗣后充填法的推廣應(yīng)用。

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Determination of mechanical parameters of rock mass from teststopes with filling method in Jinshandian Iron Mine

WANG Yang1，2，SONG Weidong1，2，TAN Yuye1，2，XIA Hong3，ZHU Hanming3，WANG Jilin3
（1.School of Civil and Environmental Engineering，University of Science and Technology Beijing，Beijing 100083，China；2.State Key Laboratory of High-Efficient Mining and Safety of Metal Mines，Ministry of Education，Beijing 100083，China；3.Jinshandian Iron Mine，Wuhan Steel Group Mining Co.，Ltd.，Daye Hubei 435116，China）

The stability conditions of ore and rock are important factors restricting the adoption and efficiency of stage backfilling method.Among this，the stability of local broken zone of ore contacted with rock has serious impact on the stability of overall stope.In this paper，it is taken for engineering background that the test blocks with filling method of the western area in Jinshandian Iron Mine.Based on indoor rock mechanical test，combining GSI surrounding rock classification system，Hoek-Brown strength criterion，Georgi method andΓ.ΦИCEHKO method，the test parameters are reduced to more reasonable mechanical parameters of rock mass for the stability analysis and the support design of stopes with the way of rock mechanics.

rock mass mechanical parameters；GSI classification system；Hoek-Brown strength criterion

TD853.34

Α

1671-4172（2015）03-0012-06

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目（51374033）；教育部博士點(diǎn)基金（20120006110022）

王 洋（1990-），男，碩士研究生，礦業(yè)工程專業(yè)，主要從事金屬礦山充填采礦工藝以及巖石力學(xué)方面的研究工作。

10.3969/j.issn.1671-4172.2015.03.004