齊射高炮引信電磁兼容性分析:失效機理與應(yīng)用建議

熊久良，武占成，孫永衛(wèi)，高樂南

(1.軍械工程學(xué)院 靜電與電磁防護研究所，河北 石家莊050003;2.防空兵指揮學(xué)院，河南 鄭州450052)

0 引言

某高炮防空旅使用某型榴彈引信進行了實彈射擊，在單炮射擊過程中，未發(fā)生早炸情況;改為連齊射，引信發(fā)生早炸，早炸率約為引信設(shè)計早炸率的數(shù)倍。從實彈射擊情況可知，引信間存在相互干擾，即所謂的電磁兼容問題［1-2］。目前在引信電磁兼容方面已有大量研究成果，這些研究成果大都基于非引信的外部干擾［3-6］，而針對引信間相互干擾的研究卻鮮見報道。文獻［1］在分析自差收發(fā)機的電磁兼容性中指出，引信齊射或連射過程中理論上會存在電磁兼容問題。然而，由于缺乏實彈打靶驗證，引信間的電磁兼容問題并沒有引起太大關(guān)注。目前，實驗室中對引信間電磁兼容問題的系統(tǒng)研究尚未見到公開報道。為分析部隊實彈打靶引信早炸率過高原因，解決該引信實戰(zhàn)使用難題，提出了實驗室內(nèi)引信互擾效應(yīng)試驗方法，開展了引信互擾效應(yīng)試驗，確定了引信失效機理，并提出了引信的戰(zhàn)場使用建議。

1 試驗方法

從實彈打靶情況來看，引信齊射過程中互擾效應(yīng)與引信間的相對狀態(tài)有關(guān)，而與每發(fā)引信的絕對狀態(tài)無關(guān)。因此，構(gòu)建兩引信互擾效應(yīng)試驗系統(tǒng)，如圖1所示?？刂葡到y(tǒng)用來調(diào)整試驗參數(shù)、發(fā)送控制指令并顯示部分受試設(shè)備狀態(tài)參數(shù)。狀態(tài)調(diào)整裝置接收控制指令，調(diào)整兩受試引信的相對狀態(tài)。信號監(jiān)測系統(tǒng)用來實時測試和記錄受試引信工作參數(shù)和響應(yīng)信號變化情況。為保證試驗的準(zhǔn)確性，整個試驗系統(tǒng)放置于屏蔽室中。為保證試驗的安全性和可靠性，按照文獻［4］的方法對引信進行改裝，并將引信測試線引出以方便測試。以引信是否輸出發(fā)火信號為判斷標(biāo)準(zhǔn)，來評判引信間是否產(chǎn)生了互擾效應(yīng)。

圖1 試驗配置圖Fig.1 Experimental setup

為定量評價引信互擾效應(yīng)程度，定義引信臨界互擾距離為:兩引信間產(chǎn)生相互干擾而導(dǎo)致引信意外起爆的最大距離?？紤]到兩引信相對狀態(tài)的影響因素主要包括:相對速度、相對姿態(tài)、相對高度、輻射能量、輻射頻率等，因此，進行兩引信互擾效應(yīng)試驗時，需要研究以上因素對引信互擾效應(yīng)規(guī)律的影響。具體試驗方法:1)試驗前利用接收天線、頻譜儀和示波器等，在相同輻射條件和測試條件下測試并記錄引信輻射能量、輻射頻率等基本性能參數(shù);2)受試引信以最強能量耦合姿態(tài)［7］處于同一水平面內(nèi)，一發(fā)引信固定，另一發(fā)引信移動，采用直流穩(wěn)壓源為兩發(fā)受試引信供電。調(diào)整兩受試引信的相對狀態(tài)，研究不同因素對引信臨界互擾距離的影響;3)試驗過程中實時監(jiān)測引信輻射參數(shù)及發(fā)火信號，記錄引信的試驗狀態(tài)和結(jié)果。

2 試驗結(jié)果與分析

2.1 不同條件下引信互擾試驗結(jié)果與分析

2.1.1 不同相對速度和相對高度試驗結(jié)果與分析

為分析相對速度對互擾效應(yīng)的影響，取兩組試驗引信，每組引信經(jīng)摸底試驗發(fā)現(xiàn)都能產(chǎn)生互擾效應(yīng)。試驗過程中，兩引信處于同一水平面內(nèi)，一發(fā)引信固定放置，另一發(fā)運動。兩引信全部采用豎直放置方式，以不同速度、最強能量耦合姿態(tài)接近。對于相對高度對引信互擾效應(yīng)的影響，取一組可以產(chǎn)生互擾效應(yīng)的試驗引信，一發(fā)引信固定豎直放置，另一發(fā)引信以不同相對高度、相同速度靠近固定引信。試驗中，利用直流穩(wěn)壓源對兩引信同時加電，觀察引信發(fā)火情況，記錄不同條件下引信意外發(fā)火瞬間引信臨界互擾距離。試驗結(jié)果如圖2、圖3所示。

圖2 不同相對速度下互擾臨界距離Fig.2 Threshold interactional distances at different relative velocities

圖3 不同相對高度下互擾臨界距離Fig.3 Threshold interactional distance at different relative height

從圖2中可以看出，兩引信無論在相對靜止?fàn)顟B(tài)下(即相對速度為0)還是在相對運動狀態(tài)下，在試驗條件下都會出現(xiàn)意外發(fā)火。相對運動狀態(tài)下臨界互擾距離要大于靜止?fàn)顟B(tài)，并且隨著相對速度的增大，臨界互擾距離也存在增大趨勢，但是增加的絕對量較小?？梢姡排R界互擾距離與相對速度有關(guān)，但是當(dāng)相對速度高于一定值時，相對速度對臨界互擾距離影響不大?？紤]到測試誤差，第1 組引信的臨界互擾距離約為50 cm，第2 組引信的臨界互擾距離約為135 cm. 從試驗結(jié)果中還可以看出，同為0.8 m/s 的相對速度，第1 組引信的臨界互擾距離約為47 cm，而第2 組引信約為134 cm. 可見，相同速度不同引信組合下引信臨界互擾距離不同?？芍排R界互擾距離不僅與相對速度有關(guān)，還受其他因素的影響。

從圖3中可以看出，引信臨界互擾距離受相對高度的影響，相對高度越低，引信臨界互擾距離越大。在其他因素不變、只改變相對高度的試驗條件下，當(dāng)相對高度約為40 cm 時，引信間不再產(chǎn)生互擾效應(yīng)。另外，試驗中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)引信發(fā)生互擾效應(yīng)時兩引信同時意外發(fā)火，并且發(fā)火瞬間引信輻射頻率和能量變?yōu)橥粩?shù)值。

2.1.2 不同夾角和射角試驗結(jié)果與分析

選取一組可以產(chǎn)生互擾效應(yīng)的引信，固定引信能量耦合方向、相對高度，分別調(diào)整引信夾角和射角，使引信處于不同姿態(tài)，以相同速度使兩發(fā)引信靠近，研究不同夾角、不同射角對引信互擾效應(yīng)的影響。試驗中同時對受試引信加電，觀察受試引信發(fā)火情況，記錄不同姿態(tài)下引信意外發(fā)火瞬間引信臨界互擾距離。試驗結(jié)果如圖4、圖5所示。

圖4 不同相對姿態(tài)下互擾臨界距離Fig.4 Threshold interactional distances in different relative poses

圖5 不同射角下互擾臨界距離Fig.5 Threshold interactional distances at different firing angles

從圖4中可以看出，不同姿態(tài)下引信的臨界互擾距離不同，即引信臨界互擾距離與兩引信的夾角有關(guān)。兩引信豎直向上姿態(tài)時(夾角為0°)，引信臨界互擾距離最大約為50 cm;引信頭部相對時(夾角為180°)，引信臨界互擾距離最小，約為9 cm. 從試驗結(jié)果中還可以看出，在其他條件不變的情況下，隨著夾角的增大，引信臨界互擾距離逐漸減小。這主要是因為受試引信為彈體天線，其天線方向圖呈橫“8”字型，輻射能力兩邊最強，中間最弱。可以看出，引信姿態(tài)的改變實際上是改變了引信的輻射(或接收)的能力，從而影響了引信的相互干擾能力。

從圖5中可以看出，不同射角下引信臨界互擾距離基本沒有變化。實質(zhì)上，由于射角與火炮和目標(biāo)的位置有關(guān)，當(dāng)火炮位置固定后，射角就只決定于目標(biāo)的垂直高度。對于兩門火炮而言，不管目標(biāo)的垂直距離如何變化，3 個坐標(biāo)點在同一個平面內(nèi)，即目標(biāo)垂直距離變化時，兩引信的射角同時變化?？梢?，射角變化時，兩引信的相對狀態(tài)并沒有產(chǎn)生任何改變。試驗中也發(fā)現(xiàn)引信發(fā)生互擾效應(yīng)時兩引信同時意外發(fā)火，并且發(fā)火瞬間引信輻射頻率和能量變?yōu)橥粩?shù)值。

2.1.3 不同輻射頻率和能量試驗結(jié)果與分析

為研究不同輻射參數(shù)對引信互擾效應(yīng)的影響，試驗中分別采用頻差相同而輻射能量不同以及輻射能量相近而頻差不同的引信組合進行對比試驗。兩引信以最強能量耦合姿態(tài)放置，以相同速度、相同高度、固定姿態(tài)接近，利用直流穩(wěn)壓源對引信同時加電，觀察受試引信發(fā)火情況，記錄不同速度下引信意外起爆瞬間引信臨界互擾距離。試驗結(jié)果如圖6、圖7所示。

圖6 不同輻射頻率下互擾臨界距離Fig.6 Threshold interactional distances at different radiation frequencies

圖7 不同輻射能量下互擾臨界距離Fig.7 Threshold interactional distances in different radiation energies

從圖6中可以看出，不同頻差下，引信臨界互擾距離不同。頻差越小，臨界互擾距離越大，即引信相互間越容易干擾?？梢姡a(chǎn)生引信互擾效應(yīng)必須滿足一定的頻差范圍。對比圖6中不同引信組合試驗結(jié)果可知，不同引信組合即便有相同的頻差，引信臨界互擾距離仍然有很大差別。這從一個側(cè)面證明了引信輻射能量對引信互擾距離存在影響。

從圖7中可以看出，相同頻差不同輻射能量下，引信臨界互擾距離不同。可見，引信互擾效應(yīng)受到引信輻射能量大小的影響。另外，試驗中也發(fā)現(xiàn)引信發(fā)生互擾效應(yīng)時兩引信同時意外發(fā)火，并且發(fā)火瞬間引信輻射頻率和能量變?yōu)橥粩?shù)值。

2.2 失效機理分析

2.2.1 理論分析

從實際打靶場景可知，兩引信在產(chǎn)生互擾效應(yīng)的時刻，對于其中一發(fā)引信而言，另外一發(fā)引信可以看成有源干擾。文獻［8］研究表明，當(dāng)外加干擾信號頻率與引信自差機工作頻率接近時，可以產(chǎn)生牽引振蕩，使得引信檢波端輸出信號波動導(dǎo)致引信意外發(fā)火。可以推測，引信發(fā)火的原因是由于在互擾時刻兩引信的狀態(tài)參數(shù)(頻率和能量)達到了牽引振蕩的需求，產(chǎn)生頻率牽引導(dǎo)致了引信意外發(fā)火。

對于牽引振蕩而言，只要頻率和能量滿足牽引的要求，就能產(chǎn)生有效的干擾，這種干擾是和相對運動速度無關(guān)的。然而，試驗中發(fā)現(xiàn)，不同相對速度下引信的臨界互擾距離并不完全相同，特別是運動狀態(tài)和靜止?fàn)顟B(tài)結(jié)果有較大差距?？梢姡拍芊褚馔獍l(fā)火是和相對速度有關(guān)的。也就是說，相對速度的存在提供了引信牽引需要的條件。可見，雖然在互擾時刻兩引信由于頻率牽引而意外發(fā)火，但是在互擾以前兩引信的工作狀態(tài)參數(shù)并不能滿足頻率牽引條件。換句話說，由于相對運動速度的存在，使得引信工作參數(shù)發(fā)生變化，在臨界互擾距離內(nèi)都滿足頻率牽引條件，從而導(dǎo)致了引信意外發(fā)火。

從自差機振蕩理論可知［8］，其振蕩電路是一個變參量的電路，即其電路中的分布參數(shù)受外界影響比較大。假定振蕩回路的振蕩頻率f 為

式中:L、C 分別為振蕩電路的參數(shù)。

當(dāng)各種因素使L、C 的變化量分別為ΔL、ΔC時，振蕩頻率的變化量可表示為

(2)式和(3)式表征的是振蕩電路頻率穩(wěn)定程度?？梢?，振蕩器的振蕩頻率主要取決于振蕩電路的L、C，任何改變參數(shù)值的因素都會影響振蕩電路工作狀態(tài)。

在試驗中發(fā)現(xiàn)，引信互擾效應(yīng)只有在臨界距離內(nèi)才能發(fā)生。由于頻率牽引只有在滿足頻率和能量要求時才能發(fā)生，可以得到臨界互擾距離與引信輻射參數(shù)的關(guān)系如(4)式所示。

式中:f1為引信1 輻射頻率;f2為引信2 輻射頻率;E1為引信1 輻射能量;E2為引信2 輻射能量。

只要f1、f2、E1、E2中有參數(shù)變化，那么引信臨界互擾距離λ 就會改變。從試驗結(jié)果可知，相對速度、夾角、相對高度等因素都會影響上述參數(shù)。根據(jù)天線互易定理和文獻［9 -12］的研究結(jié)論可知，引信自身的輻射能力(輻射頻率和能量)以及對外在信號的接收能力與引信方向圖、天線體制、相對極化方向、相對距離等參數(shù)特性有關(guān)，任何影響上述參數(shù)的因素，都會影響引信的實際輻射能力和對干擾信號的實際接收效果。試驗中相對速度、加電方式的不同改變了兩引信振蕩電路的參數(shù)，從而使得f1、f2發(fā)生變化;而相對夾角和相對高度實際上是改變了引信的姿態(tài)，即改變了引信天線方向圖，引信輻射信號的能力和接收能量的能力都會隨之改變，從而使得引信接收到的E1、E2發(fā)生變化。

從振蕩電路的分析中可以看出，只要能夠影響引信振蕩電路的電容或電感參數(shù)就能造成引信輻射參數(shù)的改變。對于受試引信而言，其自差機振蕩器由集中參數(shù)元件和分布參數(shù)元件構(gòu)成，其等效的電容三點式振蕩回路中的電感和電容分別由天線的等效電感和晶體三極管的極間電容來擔(dān)任。從兩引信的作用過程來看，在兩引信靠近過程中，其姿態(tài)在不斷變化，引信振蕩回路的分布參數(shù)產(chǎn)生了變化，使得引信輻射參數(shù)不斷變化，產(chǎn)生類似掃頻的效果。當(dāng)兩引信輻射參量變化到滿足頻率牽引條件時，就會導(dǎo)致引信意外發(fā)火。

2.2.2 試驗驗證

為驗證理論分析結(jié)論，在試驗過程中，利用美國Tektronix 公司生產(chǎn)的RSA3408A 實時頻譜分析儀(DC ～8 GHz)實時觀察和記錄引信輻射參數(shù)變化情況，利用示波器對引信互擾瞬間檢波電壓信號和發(fā)火信號進行測試，結(jié)果如圖8～圖10 所示。

從圖8和圖9中可以看出，只有在一定距離范圍內(nèi)引信才能發(fā)生互擾效應(yīng)，并且不論是靜止?fàn)顟B(tài)還是運動狀態(tài)，在互擾發(fā)生時刻兩引信的頻率和能量都在不斷變化。從圖8和圖9中也可以明顯地看出，互擾時刻發(fā)生了頻率牽引，兩引信的輻射頻率變?yōu)橥活l率，這一結(jié)論與文獻［1］的結(jié)論相同。對比圖8和圖9還可以看出，運動狀態(tài)下，引信輻射參數(shù)變化要比靜止放置下變化更劇烈。可見，引信的相對運動狀態(tài)對引信互擾條件有著一定的影響。從圖10 中可以看出，產(chǎn)生互擾效應(yīng)瞬間，引信檢波電壓產(chǎn)生了波動，電壓波動峰值約為2.5 V. 根據(jù)引信信號處理特點，該檢波電壓信號完全能夠?qū)е乱耪`動作。

圖8 不同距離固定放置條件下兩引信輻射頻率及能量變化情況Fig.8 Changing results of radiation frequency and energy when fuzes are fixed at different distances

綜上可以得出打靶引信互擾機理為:引信接近互擾過程中，由于引信相對狀態(tài)的影響，使得兩引信輻射參數(shù)處于不斷變化中;兩引信同時進行類似于掃頻模式的干擾;當(dāng)兩引信輻射參數(shù)滿足牽引需求時，就會產(chǎn)生頻率牽引，導(dǎo)致引信檢波電壓出現(xiàn)波動，從而使引信意外發(fā)火。

3 引信戰(zhàn)場應(yīng)用建議

圖9 0.5 m/s 相對速度下引信輻射頻率及能量變化情況Fig.9 Changing results of radiation frequency and energy at relative velocity of 0.5 m/s

圖10 引信互擾時刻信號測試結(jié)果Fig.10 Signal test in interaction time

從以上分析可知，在安全距離外，受引信設(shè)計技術(shù)原因，在進行連齊射時，早炸問題無法避免。考慮到部隊的實際作戰(zhàn)應(yīng)用需求，在不設(shè)計新型引信的前提下，通過戰(zhàn)術(shù)應(yīng)用來降低引信的早炸率是最直接有效的途徑。從互擾效應(yīng)規(guī)律可以看出，只有在一定距離范圍內(nèi)，引信才能產(chǎn)生互擾。因此，根據(jù)引信的特點，合理調(diào)整陣地上的火炮布局，以降低相鄰引信產(chǎn)生干擾的概率是較為可行的方法。

從引信工作特點可知，從炮目垂直面上看，引信彈著點對散布中心的綜合偏差服從二維正態(tài)分布，其平面誤差是由方向和高低兩個相互獨立的分誤差合成的，且都符合正態(tài)分布，其概率密度函數(shù)可表示為

二維平面隨機誤差的概率密度函數(shù)可表示為

(5)式～(7)式中:X、Y 分別為方位誤差和高低誤差;分別為x、y 的數(shù)學(xué)期望;Ex、Ey分別為x、y 的公算偏差;ρ 為炮兵常數(shù)。

以兩門火炮為例，引信在飛行過程中產(chǎn)生互擾效應(yīng)時的狀態(tài)如圖11 所示。圖中:O 為火炮陣地中心;P1、P2為兩火炮位置;R 為火炮間距;M 為目標(biāo);M'為目標(biāo)投影坐標(biāo)點;H 為目標(biāo)高度;ε1、ε2為兩火炮的射角;d1、d2為引信的實際飛行距離;D1、D2為炮目斜距離;O1、O2分別為引信在距離d1、d2上的散布區(qū)域的中心;O1X'Y'為炮目垂直面上以O(shè)1為原點建立的坐標(biāo)系;Q1、Q2分別為臨界互擾距離在散布區(qū)域中與X'軸的交點?？紤]炮目斜距離遠大于火炮間距，可認(rèn)為兩炮目斜距離D、實際飛行距離d以及散布區(qū)域相同。從圖中的三角關(guān)系可知:

即

圖11 兩引信互擾狀態(tài)圖Fig.11 Interaction state of the fuzes

值得注意的是，實際散布通常是表定散布的2 ～3 倍，計算時取2.5 倍的中間偏差，這樣更符合實際情況。以實彈打靶中的“二四二”布局為例，在綜合標(biāo)定情況下8 門火炮的坐標(biāo)P1～P8依次為(-R/2，R)、(R/2，R)、(-3R/2，0)、(- R/2，0)、(R/2，0)、(3R/2，0)、(- R/2，- R)、(R/2，- R)。記Pi、Pi+1，i=1，2，…，7，引信在距離d 處在牽引距離λ 內(nèi)的概率為Pij，則8 門火炮中任意兩發(fā)引信在距離d 處在牽引距離內(nèi)的概率為

將(10)式代入(11)式可知:

假定開火距離為1 500 m，高度為400 m，平均臨界牽引距離為0.5 m，根據(jù)不同引信實際飛行距離，通過查火炮射表得到公算偏差，數(shù)學(xué)期望取4 倍公算偏差。從而可以計算得到不同火炮配置距離R，不同引信實際飛行距離d 處，兩引信處于牽引距離內(nèi)的概率。計算結(jié)果如圖12 所示。

圖12 不同火炮間距和飛行距離下的引信牽引概率Fig.12 Pulling rates at different flying distances

從圖12 中可以看出，在火炮配置間距R 不變的情況下，任意兩發(fā)引信在牽引距離內(nèi)的概率隨著引信飛行距離d 的增加而增大;在一定飛行距離d 下，進入牽引距離的概率隨著火炮配置間距的增加而減小。從而可知，適當(dāng)增加火炮間距可有效減小引信早炸率。

4 結(jié)論

針對打靶引信早炸率過高的問題，研究了引信的互擾效應(yīng)規(guī)律和失效機理，并提出了打靶引信戰(zhàn)場使用建議。研究發(fā)現(xiàn)，引信相對速度、相對姿態(tài)、相對高度、輻射能量、輻射頻率等因素都會對引信臨界互擾距離產(chǎn)生影響;齊射條件下引信早炸率過高的原因為:各種因素使得相互靠近中的引信輻射參數(shù)不斷變化，當(dāng)輻射參數(shù)滿足頻率牽引需求時，將發(fā)生頻率牽引效應(yīng)，導(dǎo)致引信意外起爆;另外，由于引信生產(chǎn)過程中頻率的散布性使得齊射條件下靶試引信互擾問題無法避免。雖然合理火炮布局可以有效地降低引信早炸率，但無法根本解決此問題。使用比較成熟的技術(shù)研制新的無線電引信或進行靶試引信徹底改造是解決此問題的根本所在。

References)

［1］白鈺鵬，施聚生，郝新紅，等. 自差收發(fā)機的電磁兼容性分析［J］. 探測與控制學(xué)報，2002，24(1):33 -36.BAI Yu-peng，SHI Ju-sheng，HAO Xin-hong，et al. The analysis of electromagnetic compatibility of the autodyne transceiver［J］.Journal of Detection ＆ Control，2002，24(1):33 -36. (in Chinese)

［2］吳志亮，張合. 小口徑引信膛內(nèi)感應(yīng)儲能磁場穿透特性［J］.兵工學(xué)報，2010，31(10):1310 -1315.WU Zhi-liang，ZHANG He. The magnetic field penetration characteristics in bore of small caliber fuze using inductive energy［J］.Acta Armamentarii，2010，31(10):1310 -1315. (in Chinese)

［3］李長生，李煒昕，張合，等. 引信用磁耦合諧振系統(tǒng)復(fù)雜環(huán)境能量損耗分析［J］. 兵工學(xué)報，2014，35(8):1137 -1143.LI Chang-sheng，LI Wei-xin，ZHANG He，et al. Research on energy loss of fuze setting system based on magnetic resonant coupling in complex environment［J］. Acta Armamentarii，2014，35(8):1137 -1143. (in Chinese)

［4］熊久良，武占成，孫永衛(wèi)，等. 能量型干擾下無線電引信輻照效應(yīng)試驗方法［J］. 高電壓技術(shù)，2014，40(9):2783 -2790.XIONG Jiu-liang，WU Zhan-cheng，SUN Yong-wei，et al. Experimental method of radion fuze radiation effect under energy-type electromagnetic interference［J］. High Voltage Engineering，2014，40(9):2783 -2790. (in Chinese)

［5］劉芳怡，婁文忠，丁旭冉，等. 瞬時大電流微機電引信硅通孔封裝的失效機理與實驗研究［J］. 兵工學(xué)報，2014，35(9):1356 -1362.LIU Fang-yi，LOU Wen-zhong，DING Xu-ran，et al. The failure mechanism and experimental study of MEMS fuze TSV package at high transient current［J］. Acta Armamentarii，2014，35(9):1356 -1362. (in Chinese)

［6］閆巖，崔占忠. 超寬帶無線電引信抗干擾性能研究［J］. 兵工學(xué)報，2010，31(1):13 -17.YAN Yan，CUI Zhan-zhong. Anti-jamming performance of ultra wideband radio fuze［J］. Acta Armamentarii，2010，31(1):13 -17. (in Chinese)

［7］王韶光，魏光輝，陳亞洲. 無線電引信的超寬譜輻照效應(yīng)及其防護［J］. 強激光與粒子束，2007，19(11):1873 -1876.WANG Shao-guang，WEI Guang-hui，CHEN Ya-zhou. Radiation effects of ultra-wide spectrum on radio fuze and its protection［J］.High Power Laser and Particle Beams，2007，19(11):1873 -1876. (in Chinese)

［8］錢龍，栗蘋，李月琴，等. 多普勒無線電引信自差機非共振特性研究［J］. 北京理工大學(xué)學(xué)報，2006，26(7):606 -609.QIAN Long，LI Ping，LI Yue-qin，et al. Analysis of the non-resonance oscillation of autodyne in CW doppler fuze［J］. Transaction of Beijing Institute of Technology，2006，26(7):606 -609. (in Chinese)

［9］熊久良，武占成，孫永衛(wèi)，等.連續(xù)波多普勒引信雷電電磁脈沖輻照效應(yīng)［J］.強激光與粒子束，2015，27(4):157 -162.XIONG Jiu-liang，WU Zhan-cheng，SUN Yong-wei，et al. LEMP irradiationi effects on continuous wave doppler fuze ［J］. High Power Laser and Particle Beams，2015，27(4):157 -162. (in Chinese)

［10］陳亞洲，程二威，費支強，等. 無線電引信調(diào)幅波電磁輻射環(huán)境效應(yīng)研究［J］. 電波科學(xué)學(xué)報，2011，26(6):1187-1192.CHEN Ya-zhou，CHENG Er-wei，F(xiàn)EI Zhi-qiang，et al. Radiation environment effects of amplitude modulation wave on a certain radio fuze［J］. Chinese Journal of Radio Science，2011，26(6):1187 -1192. (in Chinese)

［11］劉松，范寧軍. 彈體姿態(tài)調(diào)控引信系統(tǒng)設(shè)計與仿真［J］. 兵工學(xué)報，2010，31(1):18 -22.LIU Song，F(xiàn)AN Ning-jun. The design and simulation of munition attitude correctioni fuze system［J］. Acta Armamentarii，2010，31(1):18 -22. (in Chinese)

［12］吳昌忠，熊小麗. 基于天線方向圖分析的引信啟動性能試驗方法［J］. 制導(dǎo)與引信，2012，33(4):9 -12.WU Chang-zhong，XIONG Xiao-li. A method of fuze initiation performance trial based on antenna pattern analysis［J］. Guidance ＆ Fuze，2012，33(4):9 -12. (in Chinese)