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    自升式風(fēng)車安裝船主甲板強(qiáng)度評(píng)估

    2015-02-25 03:11:22黃金林,劉仁昌,張利軍
    江蘇船舶 2015年4期
    關(guān)鍵詞:主甲板

    自升式風(fēng)車安裝船主甲板強(qiáng)度評(píng)估

    黃金林,劉仁昌,張利軍

    (中遠(yuǎn)船務(wù)工程集團(tuán)有限公司, 遼寧 大連 116600)

    摘要:簡(jiǎn)要介紹自升式風(fēng)車安裝船的功能和主甲板裝載狀況。參考風(fēng)車安裝船主甲板裝載布置,通過(guò)對(duì)比主甲板的局部載荷、板厚、骨材尺寸與跨距、大梁尺寸和跨度等因素,確定了4個(gè)能代表整個(gè)主甲板的目標(biāo)區(qū)域進(jìn)行強(qiáng)度分析。針對(duì)自航工況,應(yīng)用工作應(yīng)力法,并充分考慮了主甲板局部應(yīng)力與總體應(yīng)力的疊加,應(yīng)用SESAM軟件建立有限元模型對(duì)其進(jìn)行強(qiáng)度評(píng)估,根據(jù)工作應(yīng)力法的校核準(zhǔn)則判斷目標(biāo)區(qū)域強(qiáng)度是否符合要求,進(jìn)而完成對(duì)主甲板結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度校核。

    關(guān)鍵詞:風(fēng)車安裝船;主甲板;結(jié)構(gòu)強(qiáng)度;強(qiáng)度計(jì)算

    0引言

    自升式風(fēng)車安裝船是一種全新的海洋工程船舶,主要用于海上風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的運(yùn)輸、安裝和維護(hù)。它將常規(guī)船舶運(yùn)輸、自航與海洋平臺(tái)的自升、起重等多船功能集成到一艘船上,成為近幾年全球海工發(fā)展的重要方向。

    自升式風(fēng)車安裝船為自升式船形結(jié)構(gòu),采用了4條圓筒形樁腿、液壓頂升系統(tǒng)和900 t的主吊等,最大載重量達(dá)5 100 t,這給主甲板的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度帶來(lái)了很大的挑戰(zhàn)。

    本文針對(duì)自航工況,考慮了總縱彎曲應(yīng)力和局部應(yīng)力的疊加,對(duì)風(fēng)車安裝船的主甲板結(jié)構(gòu)強(qiáng)度進(jìn)行了計(jì)算校核[1—2]。

    1主參數(shù)和分析方法

    1.1 風(fēng)車安裝船主參數(shù)

    總長(zhǎng)

    133.1 m

    型寬

    39.2 m

    型深

    9.8 m

    設(shè)計(jì)吃水

    5.6 m

    最大載重量

    5 100 t

    1.2 主甲板裝載情況簡(jiǎn)介

    該風(fēng)車安裝船最大載重量為5 100 t。根據(jù)風(fēng)車部件的重量和風(fēng)車船的總布置圖,經(jīng)過(guò)計(jì)算論證,得出了主甲板上的甲板貨物重量分布平面圖,作為甲板結(jié)構(gòu)分析的設(shè)計(jì)載荷,如圖1所示。

    圖1 甲板貨物重量分布平面圖

    圖1中的水平豎直交叉線表示該區(qū)域的主甲板可以承受150 kN/m2的重量載荷,交叉斜線表示該區(qū)域的主甲板可以承受100 kN/m2的重量載荷(船尾甲板),豎直線表示該區(qū)域可承受50 kN/m2的重量載荷,水平線表示該區(qū)域可承受10 kN/m2的重量載荷(生活區(qū)及船首甲板)。

    1.3 主甲板分析目標(biāo)區(qū)域選取

    從主甲板上選取數(shù)個(gè)甲板目標(biāo)分析區(qū)域,這些目標(biāo)分析區(qū)域的選擇標(biāo)準(zhǔn)需滿足如下原則:假若所選取的甲板分段的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足工作應(yīng)力法所規(guī)定的強(qiáng)度要求,則整個(gè)主甲板都滿足強(qiáng)度要求。因此,選取校核區(qū)域時(shí)應(yīng)充分考慮到局部載荷、板厚、骨材尺寸、骨材間距和跨距、大梁間距和跨距以及總縱彎曲應(yīng)力的影響。

    根據(jù)該原則,對(duì)照?qǐng)D2,選擇了以下4個(gè)區(qū)域。

    圖2 主甲板俯視圖

    下面對(duì)主甲板結(jié)構(gòu)中板、筋、梁的強(qiáng)度分別進(jìn)行分析。

    比較普遍的劃分方法如下:

    局部結(jié)構(gòu):如板、筋、梁和肘板;

    主要結(jié)構(gòu):如大梁和立柱;

    整體結(jié)構(gòu):如甲板的基礎(chǔ)支撐結(jié)構(gòu)。

    由表1可知,當(dāng)對(duì)主甲板的扶強(qiáng)材進(jìn)行分析校核時(shí),可變載荷取q(kN/m2),在本專題中即為150 kN/m2;而對(duì)梁進(jìn)行分析校核時(shí),可變載荷取fq(kN/m2)。

    1.4 分析方法

    本文采用工作應(yīng)力法對(duì)目標(biāo)甲板區(qū)域的強(qiáng)度進(jìn)行校核,通過(guò)比較結(jié)構(gòu)構(gòu)件在不同加載條件下計(jì)算的最大von-Mises應(yīng)力與材料的屈服極限與最大許用利用率系數(shù)的乘積,即:

    σeqv<ηpfy

    式中:σeqv為計(jì)算得到的von-Mises應(yīng)力;fy為材料的屈服極限;ηp為最大許用利用率系數(shù)。

    該方法定義了5種加載條件見(jiàn)表2。由于本文針對(duì)自航工況,相應(yīng)選擇了自航狀態(tài)下最典型的2種加載條件(a)和(b)。

    表2 加載條件

    2載荷分析和設(shè)計(jì)工況劃分

    2.1 載荷分析

    在風(fēng)車安裝船的主甲板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)校核過(guò)程中,主要考慮的載荷有重量載荷(包括固定載荷和可變載荷)、液艙水壓力和慣性力載荷。其中重量載荷的取值通過(guò)圖1和表1來(lái)選取,液艙水壓力直接通過(guò)Genie軟件施加,慣性加速度的值則要通過(guò)水動(dòng)力計(jì)算求得,且要考慮到船舶航行過(guò)程中可能遇到各種浪向的環(huán)境載荷。

    本文選取0°、45°和90° 3個(gè)典型浪向,具體數(shù)值見(jiàn)表3,且在每種浪向下應(yīng)同時(shí)考慮X、-X、Y、-Y、-Z5個(gè)方向的慣性加速度(加速度為Z方向時(shí)貨物對(duì)主甲板沒(méi)有慣性力作用)。

    表3中,點(diǎn)1至點(diǎn)4的位置如圖3所示。圖3中的4個(gè)點(diǎn)處的加速度完全能夠涵蓋整個(gè)主甲板區(qū)域的加速度。

    表3 各浪向下的加速度  m/s2

    圖3 加速度計(jì)算點(diǎn)位置

    2.2 工況劃分

    經(jīng)過(guò)以上分析,可將主甲板的分析工況詳細(xì)劃分,見(jiàn)表4。表4中的對(duì)勾表示該載荷在對(duì)應(yīng)工況下要考慮。

    3結(jié)構(gòu)有限元模型

    主甲板各個(gè)區(qū)域的有限元分析模型均采用4節(jié)點(diǎn)殼單元來(lái)模擬,每根梁、筋、肘板包括關(guān)鍵區(qū)域的面板削斜處理和肘板的軟趾均按實(shí)際結(jié)構(gòu)進(jìn)行模擬。綜合考慮梁和筋的實(shí)際尺寸和有限元計(jì)算理論,做出以下規(guī)定:當(dāng)對(duì)大梁和立柱進(jìn)行分析時(shí),網(wǎng)格尺寸為100 mm×100 mm;而對(duì)扶強(qiáng)材進(jìn)行分析時(shí),網(wǎng)格尺寸為50 mm×50 mm。全船模型和邊界條件如圖4所示。

    表4 計(jì)算載荷工況

    注:1. 對(duì)扶強(qiáng)材和桁材進(jìn)行校核時(shí),重量載荷分別取p和fp,見(jiàn)表1。

    2. 加載條件(b)下的慣性力載荷應(yīng)考慮0°、45°和90°的浪向情況。

    圖4 全船模型和邊界條件

    該局部模型是由總體模型中分離修改得到,只在遠(yuǎn)離目標(biāo)分析區(qū)域的位置約束結(jié)構(gòu)的平動(dòng),盡量減少約束對(duì)目標(biāo)區(qū)域真實(shí)位移的影響。

    4強(qiáng)度分析和評(píng)估結(jié)果

    4.1 屈服強(qiáng)度

    本文強(qiáng)度校核采用工作應(yīng)力法,其最大許用利用率系數(shù)ηp通過(guò)下面的公式得到:

    ηp=βη0

    式中:η0為基本許用利用率系數(shù),見(jiàn)表5;β取決于結(jié)構(gòu)類型、失效模式和細(xì)長(zhǎng)比的系數(shù),在屈服強(qiáng)度校核時(shí)β取1。

    表5 基本許用利用率系數(shù)

    注:平臺(tái)在無(wú)人作業(yè)的極端條件下,加載條件(b) 的利用系數(shù)可以取0.84。

    該風(fēng)車船的主甲板結(jié)構(gòu)鋼材選用NV-36高強(qiáng)鋼,其屈服強(qiáng)度為355 MPa。

    假若某局部區(qū)域(如肘板趾端)的峰值應(yīng)力超過(guò)了屈服極限,但其應(yīng)力能夠再分配到相鄰結(jié)構(gòu),且該位置處的動(dòng)載荷不會(huì)引起疲勞破壞,當(dāng)該位置的峰值應(yīng)力低于表6的應(yīng)力上限值時(shí),則該位置的強(qiáng)度可以認(rèn)為符合挪威船級(jí)社規(guī)范要求,即該局部區(qū)域的峰值應(yīng)力σpeak滿足以下公式:

    σpeak≤ηpeakfy

    式中:σpeak為應(yīng)力集中區(qū)域的最大許用應(yīng)力;ηpeak為峰值應(yīng)力利用系數(shù),見(jiàn)表6。

    表6 細(xì)化網(wǎng)格有限元模型許用峰值應(yīng)力利用系數(shù)

    基于以上分析,得出最大許用應(yīng)力值,見(jiàn)表7。

    表7 許用應(yīng)力值匯總

    4.2 總縱彎曲的影響

    由于自航工況下,可能發(fā)生中拱和中垂,且總縱彎曲主要由主甲板結(jié)構(gòu)來(lái)承受,故對(duì)船中區(qū)域的板和連續(xù)縱向構(gòu)件進(jìn)行校核時(shí),總縱彎曲應(yīng)力不能忽略[5—6]。

    用Nauticus Hull軟件對(duì)船中典型橫剖面進(jìn)行分析。當(dāng)該船總縱彎曲最大時(shí),在船中區(qū)域主甲板處的von-mises應(yīng)力不超過(guò)113 MPa,因此校核船中區(qū)域縱向構(gòu)件和板材時(shí),扣除總體應(yīng)力后的許用應(yīng)力為171 MPa。

    4.3 計(jì)算結(jié)果

    對(duì)自航工況下受靜態(tài)載荷以及同時(shí)受動(dòng)靜載荷的裝載條件下各區(qū)域的橫梁、扶強(qiáng)材、肘板進(jìn)行分析校核,將計(jì)算得到的最大von-mises應(yīng)力與最大許用應(yīng)力進(jìn)行比較,結(jié)果顯示主甲板各區(qū)域的結(jié)構(gòu)計(jì)算應(yīng)力大都小于最大許用應(yīng)力要求。只有少數(shù)肘板趾端由于應(yīng)力集中效應(yīng),其峰值應(yīng)力大于許用應(yīng)力,但仍滿足峰值應(yīng)力的要求,因此可以認(rèn)為主甲板的各結(jié)構(gòu)強(qiáng)度均滿足工作應(yīng)力法的強(qiáng)度要求。

    本文僅給出了部分區(qū)域在典型工況下的計(jì)算結(jié)果圖片。

    圖5為機(jī)艙在靜態(tài)載荷作用下桁材的應(yīng)力分布;圖6為上述工況下峰值應(yīng)力處的細(xì)節(jié)圖;圖7為在0°浪向下,船中區(qū)域主甲板的板材和縱向構(gòu)件端部的應(yīng)力分布情況。

    圖5 機(jī)艙上部主甲板梁的應(yīng)力分布

    5結(jié)論

    (1)主甲板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)滿足自升式風(fēng)車安裝船在自航工況下的強(qiáng)度要求。

    (2)桁材跨度大且側(cè)向載荷也較大時(shí),可能導(dǎo)致筋被支撐的兩端出現(xiàn)相對(duì)變形,容易引起筋固定端出現(xiàn)較大的彎曲應(yīng)力,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)初期需要重點(diǎn)關(guān)注跨距較大且剛度較小的桁材,避免出現(xiàn)相對(duì)變形。對(duì)于無(wú)法避免的大跨距艙室,如機(jī)艙,可通過(guò)在桁材跨距中間加支柱的方法減小桁材的彎曲變形。

    (3)對(duì)于兩端固支梁彎曲與相對(duì)變形彎曲同時(shí)存在的筋,需要針對(duì)2種彎曲的疊加對(duì)筋展開(kāi)強(qiáng)度校核,構(gòu)件尺寸確定則需要確定2種彎曲對(duì)構(gòu)件強(qiáng)度要求所占的比例。

    (4)校核船型結(jié)構(gòu)的主甲板強(qiáng)度時(shí),應(yīng)充分考慮總縱彎曲對(duì)主甲板的影響,即要考慮總體應(yīng)力與局部應(yīng)力的疊加。

    圖6 局部放大圖

    圖7 船中區(qū)域板和縱向構(gòu)件應(yīng)力圖

    參考文獻(xiàn):

    [1]蔣志巖,古長(zhǎng)江.滾裝船車輛甲板強(qiáng)度分析[J].船舶,2004(2):20-24.

    [2]吳南,周炳.某自升式平臺(tái)直升機(jī)甲板結(jié)構(gòu)評(píng)估[J].工業(yè)技術(shù),2013(26):116-117.

    [3]吳梵,朱錫,梅志遠(yuǎn).船舶結(jié)構(gòu)力學(xué)[M].北京:國(guó)防工業(yè)出版社,2010.

    [4]謝永和,吳劍國(guó),李俊來(lái).船舶結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[M].上海:上海交通大學(xué)出版社,2013.

    中圖分類號(hào):U661.43

    文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A

    作者簡(jiǎn)介:黃金林(1988—),男,碩士,助理工程師,研究方向?yàn)榇敖Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與振動(dòng)噪聲。

    收稿日期:2015-03-04

    基金項(xiàng)目:工信部高技術(shù)船舶科研項(xiàng)目(工信部聯(lián)裝2011536號(hào))

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