大型LNG儲(chǔ)罐干燥置換的研究與計(jì)算

曹學(xué)文，彭文山，任大偉，王萍，張楠，徐曉婷，唱永磊

1.中國(guó)石油大學(xué)（華東）儲(chǔ)運(yùn)與建筑工程學(xué)院，山東青島266580

2.中海油研究總院，北京100027

大型LNG儲(chǔ)罐干燥置換的研究與計(jì)算

曹學(xué)文1，彭文山1，任大偉1，王萍1，張楠1，徐曉婷1，唱永磊2

1.中國(guó)石油大學(xué)（華東）儲(chǔ)運(yùn)與建筑工程學(xué)院，山東青島266580

2.中海油研究總院，北京100027

大型LNG儲(chǔ)罐的壓力測(cè)試都采用水壓進(jìn)行，試壓結(jié)束后必須對(duì)儲(chǔ)罐進(jìn)行干燥置換。工程中大多采用氮?dú)獬掷m(xù)吹掃進(jìn)行干燥置換，導(dǎo)致氮?dú)庀拇蟆⒐て陂L(zhǎng)、作業(yè)成本高，另外干燥置換理論計(jì)算方法不完善也給LNG儲(chǔ)罐干燥置換介質(zhì)的計(jì)算造成障礙，無(wú)法準(zhǔn)確預(yù)估介質(zhì)使用量。為節(jié)省液氮用量以及準(zhǔn)確預(yù)估干燥置換氮?dú)馐褂昧?，文章采用熱干空氣吹掃干燥與氮?dú)飧稍镏脫Q相結(jié)合的方法，用壓漲式吹掃干燥工藝對(duì)儲(chǔ)罐實(shí)施干燥置換作業(yè)，同時(shí)根據(jù)氧含量及露點(diǎn)要求給出干燥置換介質(zhì)用量的計(jì)算方法，與站場(chǎng)儲(chǔ)罐干燥置換施工情況進(jìn)行對(duì)比分析表明：按照露點(diǎn)要求得到的干燥置換計(jì)算方法能很好地計(jì)算液氮用量及作業(yè)工期，可為儲(chǔ)罐干燥置換的理論計(jì)算及施工作業(yè)提供參考。

LNG儲(chǔ)罐；干燥置換；計(jì)算方法；工藝優(yōu)化

隨著國(guó)家能源結(jié)構(gòu)調(diào)整以及對(duì)環(huán)境保護(hù)要求的提高，液化天然氣（LNG）作為一種無(wú)色、無(wú)味、無(wú)毒、無(wú)腐蝕性的清潔能源在國(guó)內(nèi)的應(yīng)用越來(lái)越廣泛[1-2]。儲(chǔ)罐是LNG接收站的核心設(shè)備，也是LNG的主要儲(chǔ)存設(shè)備[3]。LNG儲(chǔ)罐類型眾多，從安全性和經(jīng)濟(jì)性角度，國(guó)內(nèi)外接收站大多選用全容式LNG儲(chǔ)罐[4-5]，我國(guó)大型LNG接收站中的LNG儲(chǔ)罐均為全容式儲(chǔ)罐。

大型LNG儲(chǔ)罐在水壓試驗(yàn)結(jié)束后，內(nèi)部可能存在大量游離水或水蒸氣。低溫LNG進(jìn)入儲(chǔ)罐后，有水的部分會(huì)瞬間凝結(jié)成冰，二次底板將被向上頂起，造成內(nèi)罐結(jié)構(gòu)受損；另外內(nèi)外罐之間填充的膨脹珍珠巖也會(huì)結(jié)塊，嚴(yán)重影響儲(chǔ)罐保冷效果；儲(chǔ)罐附屬管道及低壓泵也可能結(jié)冰，對(duì)儲(chǔ)罐運(yùn)行造成影響，因此水壓試驗(yàn)后必須進(jìn)行干燥置換處理才能投產(chǎn)。

本文介紹了壓漲式干燥置換的一般步驟及控制要點(diǎn)，提出了干燥置換介質(zhì)用量及干燥置換時(shí)間的計(jì)算方法，并與同類工程進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證，可為大型LNG儲(chǔ)罐的干燥置換作業(yè)及參數(shù)計(jì)算提供參考。

1 大型L NG儲(chǔ)罐結(jié)構(gòu)

1.1 大型LNG儲(chǔ)罐組成

大型LNG儲(chǔ)罐主要由9%Ni鋼內(nèi)罐、預(yù)應(yīng)力混凝土外罐、外罐內(nèi)側(cè)底部熱角保護(hù)系統(tǒng)、儲(chǔ)罐保冷層以及工藝管道、儀表等附件組成，如圖1所示。

圖1 大型LNG儲(chǔ)罐結(jié)構(gòu)示意

1.2 罐壁保冷系統(tǒng)

儲(chǔ)罐內(nèi)、外罐壁間環(huán)形空間由重量輕、絕熱性好的保冷材料——膨脹珍珠巖填充。當(dāng)溫度降低時(shí)，儲(chǔ)罐會(huì)收縮。因此，在內(nèi)罐壁外側(cè)安裝玻璃棉制成的彈性玻璃纖維氈為珍珠巖提供彈性，可以防止或減小珍珠巖的沉降，避免二次填充[6]。

熱角保護(hù)系統(tǒng)由高度為5 m的9%Ni鋼壁板及泡沫玻璃磚保冷層、9%Ni鋼二次底板等組成。

2 干燥置換工藝

2.1 干燥置換分區(qū)及標(biāo)準(zhǔn)

在大型LNG儲(chǔ)罐投用后，儲(chǔ)罐內(nèi)、外罐之間的環(huán)形空間將允許填充內(nèi)罐LNG蒸發(fā)的BOG氣體，因此在儲(chǔ)罐干燥和置換過(guò)程中不僅需要對(duì)內(nèi)罐進(jìn)行干燥和氮?dú)庵脫Q，還需要對(duì)儲(chǔ)罐內(nèi)、外罐之間的環(huán)形空間進(jìn)行干燥置換。根據(jù)儲(chǔ)罐不同區(qū)域干燥順序的不同，將儲(chǔ)罐干燥和氮?dú)庵脫Q分為A、B、C、D四個(gè)區(qū)域（如圖2所示），由于四個(gè)區(qū)域功能不同，所以干燥置換的要求也有所不同。

圖2 儲(chǔ)罐干燥置換分區(qū)及工藝示意

對(duì)于大型LNG儲(chǔ)罐，國(guó)內(nèi)尚無(wú)明確規(guī)定干燥和置換具體要求的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，本文結(jié)合歐洲標(biāo)準(zhǔn)EN 14620-5：2006[7]、EN 1473[8]以及國(guó)內(nèi)大型LNG儲(chǔ)罐干燥置換現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐確定大型LNG儲(chǔ)罐氮?dú)飧稍镏脫Q標(biāo)準(zhǔn)（見(jiàn)表1），以保證儲(chǔ)罐干燥置換后預(yù)冷作業(yè)的安全順利進(jìn)行。

表1 LNG儲(chǔ)罐氮?dú)飧稍镏脫Q標(biāo)準(zhǔn)

2.2 空氣干燥

儲(chǔ)罐內(nèi)部屬于密閉空間，若水壓試驗(yàn)和干燥置換作業(yè)間隔時(shí)間較短，其內(nèi)部可能存在大量的游離水甚至水膜，濕度較大，會(huì)增加干燥難度。為降低儲(chǔ)罐空間的露點(diǎn)，節(jié)省氮?dú)庥昧?，先采用熱的干空氣進(jìn)行除濕，當(dāng)露點(diǎn)達(dá)到一定值（10℃）后，改為氮?dú)飧稍锖椭脫Q。此種方式不僅提高了干燥置換的速度，而且減少了氮?dú)獾挠昧?，?jié)約了成本。

為了使加熱后的干空氣露點(diǎn)及溫度達(dá)到儲(chǔ)罐氮?dú)忾_(kāi)始吹掃標(biāo)準(zhǔn)，設(shè)計(jì)了干空氣的制備優(yōu)化流程，見(jiàn)圖3。在干空氣制備過(guò)程中有以下要求。

圖3 熱壓縮干空氣制備優(yōu)化流程示意

（1）干空氣溫度。施工期間為提高干燥效率，需對(duì)干空氣進(jìn)行加熱。針對(duì)干空氣加熱過(guò)程，進(jìn)行了優(yōu)化：利用空壓機(jī)出口處的高溫壓縮空氣的熱量對(duì)干燥器出口的壓縮干空氣進(jìn)行換熱，提高壓縮干空氣的溫度，一定程度上節(jié)約了對(duì)干空氣加熱的能量消耗，降低了施工成本。干空氣目標(biāo)露點(diǎn)為-60～-70℃。

（2）干空氣的流量。干空氣的流量越大，干燥時(shí)間越短，一般干空氣的流量約5 000 Nm3/h。

（3）干空氣除油。為了防止空壓機(jī)處理后的空氣中帶油，吹入管道后對(duì)管道造成污染，在干空氣使用前需進(jìn)行除油。

2.3 氮?dú)飧稍镏脫Q

LNG儲(chǔ)罐初步干燥的介質(zhì)為干空氣，當(dāng)儲(chǔ)罐露點(diǎn)降低到一定溫度時(shí)，干燥置換采用的介質(zhì)為氮?dú)?。置換要在高純氮的條件下執(zhí)行，且露點(diǎn)≤-60℃。干燥置換過(guò)程主要分為儲(chǔ)罐升壓和A、B、C、D區(qū)依次干燥置換，干燥置換過(guò)程分為三個(gè)階段。

2.3.1 持續(xù)吹掃式干燥置換

干燥置換順序是由A區(qū)至D區(qū)。由于B、C、D三個(gè)區(qū)的空間較小，儲(chǔ)罐運(yùn)行后空間內(nèi)存在的介質(zhì)為蒸發(fā)滲透的BOG氣體，干燥置換的要求低于A區(qū)。因此，干燥置換先針對(duì)A區(qū)進(jìn)行，達(dá)標(biāo)后再對(duì)B、C、D區(qū)干燥置換。

由N10口引入氮?dú)?，進(jìn)氮流量必須控制得當(dāng)，逐步提升至2 000 Nm3/h。其他出口全部關(guān)閉，對(duì)儲(chǔ)罐進(jìn)行升壓作業(yè)；當(dāng)儲(chǔ)罐壓力升高至10 kPa時(shí)，開(kāi)啟N9口閥門進(jìn)行放空，調(diào)節(jié)氮?dú)饬髁亢蚇9口閥門的開(kāi)度，使壓力維持在10 kPa，開(kāi)始A區(qū)的干燥置換。干燥置換初期，持續(xù)吹掃干燥方式效果較好，當(dāng)露點(diǎn)降至-10℃時(shí)，持續(xù)吹掃干燥方式效果不明顯，采用壓漲式干燥置換方法對(duì)A區(qū)進(jìn)行作業(yè)。

2.3.2 壓漲式干燥置換

當(dāng)N9出口排出氣體的露點(diǎn)低于-10℃時(shí)，關(guān)閉儲(chǔ)罐所有放空口，儲(chǔ)罐開(kāi)始悶罐，期間隨時(shí)關(guān)注罐內(nèi)壓力變化，2 h后開(kāi)啟A區(qū)放空口對(duì)儲(chǔ)罐進(jìn)行卸壓，控制卸壓速度≤0.8 kPa/h，當(dāng)罐內(nèi)壓力降至1 kPa時(shí)停止卸壓。再由儲(chǔ)罐的N10口引入氮?dú)?，?duì)儲(chǔ)罐進(jìn)行升壓作業(yè)，升壓速度≤1 kPa/h，當(dāng)儲(chǔ)罐壓力升高至10 kPa時(shí)，關(guān)閉儲(chǔ)罐所有放空口，儲(chǔ)罐悶罐2 h，開(kāi)啟A區(qū)放空閥門進(jìn)行卸壓，當(dāng)罐內(nèi)壓力降至1 kPa時(shí)停止卸壓。

如此反復(fù)進(jìn)行多次，直至放空口處檢測(cè)的露點(diǎn)低于-20℃且含氧量低于4%，儲(chǔ)罐A區(qū)干燥置換完成。

2.3.3 持續(xù)吹掃干燥維持露點(diǎn)

當(dāng)A區(qū)干燥置換完成后，采用持續(xù)吹掃干燥方式對(duì)B、C、D區(qū)進(jìn)行干燥置換。對(duì)B區(qū)進(jìn)行干燥置換時(shí)要嚴(yán)格將氮?dú)饬髁靠刂圃?0～150 Nm3/h，應(yīng)保證珍珠巖不致由管口吹出，氮?dú)饬髁靠筛鶕?jù)罐頂露點(diǎn)變化情況進(jìn)行適度調(diào)整。對(duì)C區(qū)和D區(qū)罐底保冷層進(jìn)行置換時(shí)，氮?dú)饬髁繎?yīng)控制在小于100 Nm3/h，防止內(nèi)罐底部出現(xiàn)變形。C區(qū)的干燥過(guò)程中需要格外注意C區(qū)與A、D區(qū)的壓差，如果C區(qū)壓力高于A區(qū)0.4 kPa，儲(chǔ)罐底部可能損壞。另外要確保D區(qū)的壓力不超出A、B或C區(qū)壓力0.4 kPa，同時(shí)A、B區(qū)的壓力不得超過(guò)15 kPa。

B、C、D區(qū)干燥置換具體操作流程參考文獻(xiàn)[9-12]，在儲(chǔ)罐干燥置換過(guò)程中需注意觀察儲(chǔ)罐的壓力，通過(guò)控制氮?dú)獾牧髁亢团欧趴陂y門的開(kāi)度，確保儲(chǔ)罐壓力在10 kPa左右。最后A、B、C、D區(qū)均達(dá)到干燥置換要求后，將儲(chǔ)罐壓力升高至12 kPa左右，直至試運(yùn)行。

3 干燥置換計(jì)算

3.1 壓漲式吹掃干燥升壓計(jì)算

在對(duì)儲(chǔ)罐內(nèi)罐進(jìn)行置換時(shí)，先通入氮?dú)鈱?duì)儲(chǔ)罐升壓，當(dāng)儲(chǔ)罐內(nèi)壓力達(dá)到10 kPa左右，打開(kāi)罐頂放空閥。在儲(chǔ)罐升壓過(guò)程中充入的液氮量按照下式計(jì)算：

式中P——罐內(nèi)氣體壓強(qiáng)/Pa；

V——儲(chǔ)罐體積/m3；m——氮?dú)赓|(zhì)量/kg；

M——氮?dú)獾哪栙|(zhì)量/（kg/mol）；

T——內(nèi)罐氣體的熱力學(xué)溫度/K；

R——理想氣體常數(shù)/（Pa·m3/（mol·K））。

3.2 干燥置換用氮量計(jì)算方法一

由工業(yè)通風(fēng)中的全面通風(fēng)原理[13]可得到露點(diǎn)下降到某一溫度所需時(shí)間，即罐內(nèi)水蒸氣達(dá)到某一質(zhì)量濃度所需要的時(shí)間。LNG儲(chǔ)罐按露點(diǎn)要求置換時(shí)間計(jì)算公式如下：

式中tc——儲(chǔ)罐內(nèi)水蒸氣的質(zhì)量濃度由ρ1變化到ρ2所需要的時(shí)間/s；

Vt——儲(chǔ)罐氣體總?cè)莘e/m3；

q——氮?dú)獾妮斎肓?（m3/s）；

ρ0——氮?dú)庵兴魵獾馁|(zhì)量濃度/（g/m3）；

ρ1——罐內(nèi)初始水蒸氣的質(zhì)量濃度/（g/m3）；

ρ2——置換后罐內(nèi)水蒸氣的質(zhì)量濃度/（g/m3）。

3.3 干燥置換用氮量計(jì)算方法二

大型LNG儲(chǔ)罐干燥置換不僅要控制罐內(nèi)露點(diǎn)，同時(shí)為防止氣體混合產(chǎn)生危險(xiǎn)，還要控制罐內(nèi)氧含量，根據(jù)等壓置換過(guò)程中儲(chǔ)罐內(nèi)氣體濃度的數(shù)學(xué)表達(dá)式[14]，計(jì)算得到儲(chǔ)罐置換所需液氮用量和置換時(shí)間。

在任一時(shí)間t，氮?dú)獬淙脒^(guò)程中將儲(chǔ)罐內(nèi)的混合氣體導(dǎo)出，基本維持儲(chǔ)罐內(nèi)等壓狀態(tài)，儲(chǔ)罐內(nèi)的氧含量CO2的變化具有如下規(guī)律:

式中CO2——儲(chǔ)罐內(nèi)的氧含量；

t——時(shí)間/h；

V——儲(chǔ)罐的容積/m3；

V1——氮?dú)獾某溲b速度/（m3/h）。

α實(shí)際上是置換充氣速度與儲(chǔ)罐容積之比，由式（4）可知，置換所需的時(shí)間取決于α的大小。相應(yīng)的惰性氣體耗量為V1t。

4 結(jié)果分析

4.1 LNG儲(chǔ)罐干空氣吹掃干燥

4.1.1 儲(chǔ)罐內(nèi)部無(wú)水膜

當(dāng)儲(chǔ)罐水壓試驗(yàn)后，儲(chǔ)罐內(nèi)部沒(méi)有水膜也沒(méi)有水聚集時(shí)，采用圖3所示工藝流程制備的干空氣對(duì)儲(chǔ)罐進(jìn)行吹掃干燥，假定吹掃干燥前儲(chǔ)罐內(nèi)初始露點(diǎn)為30℃，吹掃干燥結(jié)束時(shí)儲(chǔ)罐內(nèi)露點(diǎn)達(dá)到10℃。將LNG儲(chǔ)罐相關(guān)數(shù)據(jù)及干空氣吹掃干燥相關(guān)要求代入式（2）即可求出干空氣吹掃干燥需要的吹掃時(shí)間，干空氣用量可由吹掃時(shí)間及干空氣流量計(jì)算得到。

4.1.2 儲(chǔ)罐內(nèi)部有水膜

當(dāng)儲(chǔ)罐內(nèi)由于水壓試驗(yàn)后仍殘留大量游離水，在內(nèi)罐內(nèi)表面形成水膜或者在內(nèi)罐底部聚集局部小范圍水時(shí)，會(huì)消耗較多干空氣，此時(shí)的干空氣干燥是干空氣與水膜之間的傳質(zhì)傳熱過(guò)程，屬于典型的絕熱加濕過(guò)程?？梢愿鶕?jù)文獻(xiàn)[9]介紹的干燥計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算。

4.2 LNG儲(chǔ)罐氮?dú)飧稍镏脫Q

4.2.1 結(jié)果分析

根據(jù)方法一將LNG儲(chǔ)罐相關(guān)參數(shù)以及表1相關(guān)要求代入式（1）和式（2），計(jì)算出罐內(nèi)露點(diǎn)降至表1規(guī)定溫度時(shí)所需要的時(shí)間為tc1。同理，按照方法二，由式（1）和式（4）計(jì)算出所需時(shí)間為tc2。

以16萬(wàn)m3LNG儲(chǔ)罐為例計(jì)算可知：tc1=265 h，tc2=153 h，tc1＞tc2，因此，儲(chǔ)罐干燥置換時(shí)間需要按方法一計(jì)算，即按規(guī)范要求的露點(diǎn)計(jì)算。得到干燥置換時(shí)間后，根據(jù)流量大小即可計(jì)算得到液氮用量。

4.2.2 工程實(shí)例驗(yàn)證

本文以山東LNG接收站一臺(tái)16萬(wàn)m3儲(chǔ)罐為例，對(duì)干燥置換用氮量進(jìn)行了計(jì)算，計(jì)算過(guò)程未考慮儲(chǔ)罐內(nèi)部附屬管道及低壓泵等干燥置換，也未考慮干燥置換作業(yè)中氮?dú)庑孤┘安僮鬟^(guò)程中其他氮?dú)鈸p失；另外干燥置換過(guò)程中僅考慮一次壓漲作用，而實(shí)際工程中由于B、C、D區(qū)較難干燥置換，很可能需要多次壓漲，為保證施工作業(yè)順利安全進(jìn)行，實(shí)際作業(yè)需要考慮液氮余量。綜合以上各因素，最終液氮用量按照方法一計(jì)算結(jié)果為814 t，這與山東LNG項(xiàng)目一臺(tái)儲(chǔ)罐干燥置換實(shí)際施工所用液氮量（834 t）相差不大，因此，該計(jì)算方法可行。

5 方案優(yōu)化

LNG接收站一般有多臺(tái)LNG儲(chǔ)罐，干燥置換作業(yè)往往是幾臺(tái)儲(chǔ)罐同時(shí)進(jìn)行，為提高儲(chǔ)罐干燥置換效率、節(jié)約資源以及最大限度縮短工期，可以采用并聯(lián)吹掃方式進(jìn)行儲(chǔ)罐的干燥置換，圖4以兩臺(tái)儲(chǔ)罐為例進(jìn)行了分析，兩臺(tái)以上儲(chǔ)罐并聯(lián)吹掃方式依次類推。

圖4 LNG儲(chǔ)罐空氣和氮?dú)獯祾吒稍锪鞒?/p>

干燥流程為：先對(duì)1#儲(chǔ)罐進(jìn)行干空氣吹掃，當(dāng)1#儲(chǔ)罐露點(diǎn)降到10℃，轉(zhuǎn)為氮?dú)飧稍镏脫Q作業(yè)；同時(shí)2#儲(chǔ)罐開(kāi)始干空氣吹掃，2#儲(chǔ)罐露點(diǎn)降到10℃后，用氮?dú)忾_(kāi)始干燥置換作業(yè)。并聯(lián)吹掃可以實(shí)現(xiàn)1#、2#儲(chǔ)罐氮?dú)獯祾邿o(wú)時(shí)間差，既節(jié)省了工期又保證了氮?dú)獾某浞止灿茫瑴p少了氣化器等設(shè)備的需求量，節(jié)省了設(shè)備租賃及現(xiàn)場(chǎng)管理等費(fèi)用。

6 結(jié)論

工程中大型LNG儲(chǔ)罐干燥置換大多采用氮?dú)獬掷m(xù)吹掃方式，液氮消耗大、工期長(zhǎng)、作業(yè)成本高，另外干燥置換理論計(jì)算方法不完善也給干燥置換介質(zhì)使用量的計(jì)算及工期預(yù)估造成障礙，從而不能準(zhǔn)確地完成施工準(zhǔn)備工作，給儲(chǔ)罐干燥置換作業(yè)帶來(lái)不便。鑒于以上原因，通過(guò)對(duì)干燥置換工藝的優(yōu)化以及對(duì)干燥置換計(jì)算公式的研究后得到以下結(jié)論：

（1）為了避免由于儲(chǔ)罐內(nèi)部濕度較大造成干燥置換消耗液氮較多情況的出現(xiàn)，首先利用熱的干空氣進(jìn)行吹掃干燥，當(dāng)露點(diǎn)達(dá)到一定值（10℃）后，改為氮?dú)飧稍锖椭脫Q，在干燥置換實(shí)施過(guò)程中采取壓漲式干燥置換方法以及并聯(lián)吹掃方式，不僅使干燥置換的速度提高，而且減少了液氮用量，節(jié)約了成本。

（2）通過(guò)綜合考慮含氧量及露點(diǎn)要求，給出了干燥置換的計(jì)算公式，并對(duì)不同公式的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析，得知按照露點(diǎn)要求計(jì)算大型LNG儲(chǔ)罐干燥置換液氮用量更加準(zhǔn)確，計(jì)算結(jié)果與實(shí)際工程使用量基本接近，可以作為工程干燥置換計(jì)算參考。

[1]錢伯章.當(dāng)代天然氣工業(yè)及其發(fā)展前景[J].天然氣與石油，2002，20（2）：16-20.

[2]袁中立，閆倫江．LNG低溫儲(chǔ)罐的設(shè)計(jì)及建造技術(shù)[J].石油工程建設(shè)，2007，3（5）：19-21.

[3]彭明，丁乙.全容式LNG儲(chǔ)罐絕熱性能及保冷系統(tǒng)研究[J].天然氣工業(yè)，2012，32（3）：94-97．

[4]Chen Q S，Wegrzyn J，Prasad V．Analysis of temperature and pressure changes in liquefied natural gas（LNG）cryogenic tanks[J].Cryogenics，2004，44:701-709.

[5]Rama Subba Reddy Gorla.Probabilistic analysis of a liquefied natural gas storage tank[J].Applied Thermal Engineering，2010，30（17/18）：2 763-2 769.

[6]王冰，陳學(xué)東，王國(guó)平.大型低溫LNG儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)與建造技術(shù)的新進(jìn)展[J].天然氣工業(yè)，2010，30（5）：108-112．

[7]EN 14620-5:2006，Design and manufacture of site built，vertical，cylindrical，flat-bottomed steel tanks for the storage of refrigerated，liquefied gases with operating temperatures between 0℃and-165℃[S].

[8]EN 1473，Installation and Equipment for Liquefied Natural Gas-Design of Onshore Installations[S].

[9]成永強(qiáng)，崔婧.大型全包容式LNG儲(chǔ)罐吹掃干燥技術(shù)探討[C]//第三屆中國(guó)LNG論壇論文集.廣州：中國(guó)工程熱物理學(xué)會(huì)，2012：1220203.

[10]吳旭維，吳志星，胡云峰，等.大型LNG低溫儲(chǔ)罐干燥與置換[J].煤氣與熱力，2012，32（7）：B04-B07.

[11]霸磊，李慶合，楊金平，等.LNG儲(chǔ)罐干燥施工技術(shù)及應(yīng)用［J］.石油天然氣學(xué)報(bào)，2012，34（4）：272-276.

[12]彭超.大型LNG儲(chǔ)罐氮?dú)獯祾吆透稍锓桨竷?yōu)化[J].油氣儲(chǔ)運(yùn)，2012，31（S）：95-98.

[13]孫一堅(jiān)，沈恒根.工業(yè)通風(fēng)[M].3版.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2010.

[14]彭世尼，孫知音.燃?xì)鈨?chǔ)罐置換過(guò)程的數(shù)學(xué)分析［J］．煤氣與熱力，2000，20（5）：338-340.

Research and Calculation on Drying and Replacement Process of L arge L NGStorage Tank

Cao Xuewen1，Peng Wenshan1，Ren Dawei1，Wang Ping1，Zhang Nan1，Xu Xiaoting1，Chang Yonglei21.College of Pipeline and CivilEngineering，China University of Petroleum，Qingdao 266580，China
2.CNOOC Research Institute，Beijing 100027，China

The water pressure test is always taken for the pressure test of large LNG storage tank.The drying and replacement process must be taken after the water pressure test completed.Most tanks are continuously purged with nitrogen，resulting in large consumption of nitrogen，long test duration and high operating costs. Besides，the imperfect theoretical calculation method causes obstacle to the calculation of the drying and replacement medium，and leads to inaccuratelyestimate the amount of medium.In order to save the amount of liquified nitrogen and accurately estimate the replacement volume of nitrogen gas，the hot dry air purge method and the nitrogen purge method are combined and the pressure increasing method is used to perform drying and replacement process for LNG tank.Meanwhile，the calculation method of the amount of replacement medium is given according to the oxygen content and dew point requirements，and the results are compared with the practicalcase in the LNG tank construction site.It is shown that the calculation method based on the dew point requirement proposed in this paper can be used to calculate the amount of liquid nitrogen and the operation time accurately.So，it can be used to provide reference for the tank drying and replacement calculation and construction.

LNG storage tank；drying and replacement；calculation method；process optimization

國(guó)家自然科學(xué)基金（51274232）和中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)專項(xiàng)資金（13CX06074A）資助

10.3969/j.issn.1001-2206.2015.01.003

曹學(xué)文（1966-），男，山東昌邑人，教授，博士生導(dǎo)師，1986年畢業(yè)于華東石油學(xué)院，博士，主要從事天然氣處理與加工、油氣水多相流理論及應(yīng)用、海底管道完整性管理等方面的研究。

2014-06-04；

2014-08-29