基于脫硫系統(tǒng)拆除旁路擋板的增壓風(fēng)機(jī)試驗(yàn)

黃衛(wèi)軍

（1.華北電力大學(xué)，北京102206；2.江蘇國華陳家港發(fā)電有限公司，江蘇鹽城224631；3.神華國華（北京）電力研究院有限公司，北京100025）

基于脫硫系統(tǒng)拆除旁路擋板的增壓風(fēng)機(jī)試驗(yàn)

黃衛(wèi)軍1、2、3

（1.華北電力大學(xué)，北京102206；2.江蘇國華陳家港發(fā)電有限公司，江蘇鹽城224631；3.神華國華（北京）電力研究院有限公司，北京100025）

對燃煤機(jī)組的石灰石-石膏濕法脫硫系統(tǒng)進(jìn)行改造，拆除了脫硫系統(tǒng)的煙氣旁路擋板，單臺增壓風(fēng)機(jī)的運(yùn)行，降低了機(jī)組運(yùn)行可靠性。為了應(yīng)對增壓風(fēng)機(jī)跳閘后機(jī)組的快速減荷，經(jīng)過熱控邏輯優(yōu)化和風(fēng)煙系統(tǒng)冷態(tài)試驗(yàn)、風(fēng)煙系統(tǒng)熱態(tài)試驗(yàn)，對某型機(jī)組的增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)行了系統(tǒng)測試，為同類機(jī)組的改造提供借鑒。

超超臨界機(jī)組；增壓風(fēng)機(jī)；快速減負(fù)荷；保護(hù)邏輯；試驗(yàn)

0 概 述

采用石灰石-石膏濕法脫硫燃煤發(fā)電廠的脫硫系統(tǒng)，原設(shè)計(jì)有旁路擋板，由2臺引風(fēng)機(jī)抽出的煙氣合并后分成兩路，一路由增壓風(fēng)機(jī)增壓，送入吸收塔反應(yīng)后進(jìn)入煙囪排至大氣，另一路經(jīng)旁路擋板直接進(jìn)入煙囪。國家環(huán)保部環(huán)辦2010年91號文“關(guān)于火電企業(yè)脫硫設(shè)施旁路煙道擋板實(shí)施鉛封的通知”下發(fā)后，燃煤發(fā)電廠逐漸取消了脫硫旁路擋板，因此在原熱控邏輯保護(hù)設(shè)置下，單臺增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行降低了機(jī)組的可靠性，一旦增壓風(fēng)機(jī)跳閘，將導(dǎo)致鍋爐MFT。在最小的投資成本下，實(shí)現(xiàn)增壓風(fēng)機(jī)跳閘快速減負(fù)荷（RB）功能，由引風(fēng)機(jī)克服煙氣至脫硫系統(tǒng)沿程阻力［1］，可以避免增壓風(fēng)機(jī)跳閘后機(jī)組與電網(wǎng)解列。

1 設(shè)備簡況

某廠2×660MW機(jī)組鍋爐為超超臨界參數(shù)變壓直流爐，型號為SG-2037/26.15M626。送風(fēng)機(jī)為動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)，型號GU15238-01，全壓升3995Pa。引風(fēng)機(jī)為靜葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)，型號YA16648-2F，全壓升6511Pa。增壓風(fēng)機(jī)為動(dòng)葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)。脫硫及主機(jī)DCS系統(tǒng)均采用EDPF-NT分散控制系統(tǒng)。

2 實(shí)現(xiàn)增壓風(fēng)機(jī)RB功能邏輯優(yōu)化

2.1 脫硫側(cè)邏輯優(yōu)化

（1）增加增壓風(fēng)機(jī)停止后聯(lián)開增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉至100%邏輯。

（2）取消增壓風(fēng)機(jī)停止保護(hù)關(guān)閉原煙氣進(jìn)口擋板。

（3）取消增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)延時(shí)30s聯(lián)關(guān)凈煙氣進(jìn)口擋板。

（4）取消漿液循環(huán)泵全停聯(lián)跳增壓風(fēng)機(jī)，漿液循環(huán)泵全停送至主機(jī)MFT。

（5）增加原煙氣進(jìn)口擋板前溫度大于160℃延時(shí)20min或者大于180℃延時(shí)3s跳MFT（原保護(hù)跳閘增壓風(fēng)機(jī)，由增壓風(fēng)機(jī)跳閘觸發(fā)MFT）。

（6）增加增壓風(fēng)機(jī)停止后，若3臺漿液循環(huán)泵均運(yùn)行，則聯(lián)跳B漿液循環(huán)泵，保留2臺運(yùn)行，以減少煙氣阻力。

（7）為了防止脫硫側(cè)煙氣被切斷，引起增壓風(fēng)機(jī)前煙道超壓，造成煙道損壞，增加原煙氣擋板門關(guān)閉、凈煙氣擋板門關(guān)閉，且增壓風(fēng)機(jī)入口壓力高時(shí)MFT，即增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行60s后，原煙氣擋板門關(guān)閉（原煙氣擋板門全關(guān)與上原煙氣擋板門全開取非）延時(shí)2s或增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行60s后，凈煙氣擋板門關(guān)閉（凈煙氣擋板門全關(guān)與上凈煙氣擋板門全開取非）延時(shí)2s，且增壓風(fēng)機(jī)入口壓力大于1600Pa延時(shí)3s，MFT動(dòng)作。

2.2 主機(jī)側(cè)邏輯優(yōu)化

（1）取消增壓風(fēng)機(jī)跳閘MFT；

（2）取消增壓風(fēng)機(jī)跳閘聯(lián)跳A、B引風(fēng)機(jī)；增加脫硫來跳主機(jī)聯(lián)跳A、B引風(fēng)機(jī)；

（3）取消增壓風(fēng)機(jī)停止聯(lián)鎖關(guān)引風(fēng)機(jī)入口擋板；

（4）取消增壓風(fēng)機(jī)停止超馳關(guān)A、B引風(fēng)機(jī)靜葉；

（5）取消增壓風(fēng)機(jī)停止聯(lián)關(guān)A、B引風(fēng)機(jī)出口擋板；

（6）取消增壓風(fēng)機(jī)停止聯(lián)跳A、B送風(fēng)機(jī)；

（7）取消增壓風(fēng)機(jī)停止超馳開A、B送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉；

（8）取消增壓風(fēng)機(jī)停止聯(lián)開送風(fēng)機(jī)出口擋板；

（9）增加增壓風(fēng)機(jī)RB邏輯：RB觸發(fā)機(jī)組負(fù)荷大于350MW，目標(biāo)負(fù)荷300MW，負(fù)荷速率為1320.0MW/min，RB切磨時(shí)間為0s，RB目標(biāo)壓力值為17MPa，滑壓速率為1.7MPa/min，RB時(shí)投CD層油槍；

（10）增加增壓風(fēng)機(jī)RB動(dòng)作時(shí)，引風(fēng)機(jī)靜葉調(diào)節(jié)指令增加15%的前饋量，60s后，以每秒0.02%的速度恢復(fù)，引風(fēng)機(jī)指令最大上限90%。

3 增壓風(fēng)機(jī)跳閘RB試驗(yàn)

3.1 風(fēng)煙系統(tǒng)冷態(tài)試驗(yàn)

3.1.1 增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉全行程時(shí)間測試

增壓風(fēng)機(jī)在停運(yùn)狀態(tài)，全開、全關(guān)動(dòng)葉，測試動(dòng)葉全行程時(shí)間。目的在于掌握增壓風(fēng)機(jī)跳閘時(shí)，動(dòng)葉全開時(shí)間對引風(fēng)機(jī)出力的影響。測試結(jié)果：增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉全開時(shí)間33.3s，全關(guān)時(shí)間31.3s。當(dāng)機(jī)組負(fù)荷大于60%時(shí)，增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度一般在60%以上。當(dāng)增壓風(fēng)機(jī)跳閘時(shí)，動(dòng)葉至全開時(shí)間不超過15s，滿足引風(fēng)機(jī)克服系統(tǒng)阻力的條件，可避免鍋爐滅火。

3.1.2 增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)，動(dòng)葉全開，引、送風(fēng)機(jī)最大出力試驗(yàn)

該試驗(yàn)主要測試增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)時(shí)，脫硫系統(tǒng)阻力及引風(fēng)機(jī)最大出力。

增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)狀態(tài)，其動(dòng)葉開度100%。引、送風(fēng)機(jī)運(yùn)行，逐漸增加引、送風(fēng)機(jī)出力，提高鍋爐總風(fēng)量，當(dāng)增壓風(fēng)機(jī)入口壓力逐漸升至980Pa時(shí)，鍋爐總風(fēng)量達(dá)1482t/h。試驗(yàn)數(shù)據(jù)，如表1所示，引風(fēng)機(jī)額定電流為442A。

表1增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)工況下引風(fēng)機(jī)最大出力試驗(yàn)

由于冷態(tài)試驗(yàn)時(shí)的環(huán)境溫度較低，引風(fēng)機(jī)出口風(fēng)溫為12.8℃，實(shí)際運(yùn)行時(shí)排煙溫度一般為125～150℃。增壓風(fēng)機(jī)在最大體積流量工況下，鍋爐總風(fēng)量將有所降低。此時(shí)，漿液循泵不具備啟動(dòng)條件。當(dāng)漿液循泵被啟動(dòng)后，系統(tǒng)阻力將進(jìn)一步增加，一定程度上制約了引風(fēng)機(jī)的出力。查詢該電廠二號機(jī)組300MW負(fù)荷所對應(yīng)鍋爐風(fēng)量歷史曲線，約為1100 t/h。分析認(rèn)為，增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉全開的煙氣流通能力，可滿足300MW負(fù)荷下的機(jī)組運(yùn)行。

此工況下，就地觀察增壓風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，約為200～350r/min，方向?yàn)檎颉?/p>

3.1.3 50%額定負(fù)荷風(fēng)量下，增壓風(fēng)機(jī)RB冷態(tài)試驗(yàn)

該試驗(yàn)主要測試運(yùn)行中增壓風(fēng)機(jī)跳閘時(shí)，系統(tǒng)參數(shù)擾動(dòng)情況，掌握熱控調(diào)節(jié)品質(zhì)。

模擬機(jī)組的運(yùn)行狀態(tài)，鍋爐風(fēng)量為917t/h，增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度為35%，A、B引風(fēng)機(jī)電流均為171 A，爐膛壓力-90Pa，增壓風(fēng)機(jī)入口壓力-159Pa，就地手按增壓風(fēng)機(jī)事故按鈕，測試所得的運(yùn)行曲線，如圖1所示。

圖1增壓風(fēng)機(jī)RB冷態(tài)試驗(yàn)

增壓風(fēng)機(jī)跳閘后，由于受增壓風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子惰走影響，此時(shí)增壓風(fēng)機(jī)仍有出力。所以全開增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉時(shí)，增壓風(fēng)機(jī)出力增加，入口壓力由-159Pa下降至-454Pa；但增壓風(fēng)機(jī)RB動(dòng)作時(shí)，引風(fēng)機(jī)靜葉調(diào)節(jié)指令增加15%的前饋量，故隨后增壓風(fēng)機(jī)入口壓力呈上升趨勢，最大至23Pa。分析爐膛壓力曲線變化，引風(fēng)機(jī)靜葉開度增加15%開度后，一直呈下降趨勢，最大下降至-1467Pa，1min后，引風(fēng)機(jī)靜葉以每秒0.02%的速度恢復(fù)，爐膛負(fù)壓恢復(fù)正常。此過程中，增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開大至65%～88%時(shí)，增壓風(fēng)機(jī)惰走出力增加，增壓風(fēng)機(jī)入口下降至-774Pa，之后逐漸變?yōu)檎龎?，?27Pa，此壓力下脫硫系統(tǒng)可以承受。脫硫系統(tǒng)阻力增加后，引風(fēng)機(jī)出口壓力升高，在總風(fēng)量為953t/h的工況下，未造成引風(fēng)機(jī)搶風(fēng)。

3.2 風(fēng)煙系統(tǒng)熱態(tài)試驗(yàn)

3.2.1 風(fēng)煙系統(tǒng)定值擾動(dòng)試驗(yàn)

（1）增壓風(fēng)機(jī)入口壓力擾動(dòng)試驗(yàn)

該試驗(yàn)測試增壓風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)特性，測試增壓風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)對爐膛負(fù)壓的傳遞函數(shù)。負(fù)荷為500MW時(shí)，引風(fēng)機(jī)靜葉自動(dòng)控制，送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉自動(dòng)控制，增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉自動(dòng)控制，增壓風(fēng)機(jī)入口壓力設(shè)定值為-157 Pa，實(shí)際值-169Pa。再將增壓風(fēng)機(jī)入口壓力分別設(shè)定為-257Pa、-107Pa，在穩(wěn)定工況下，進(jìn)行增壓風(fēng)機(jī)入口壓力擾動(dòng)試驗(yàn)。試驗(yàn)數(shù)據(jù)，如表2所示。

（2）引風(fēng)機(jī)靜葉擾動(dòng)試驗(yàn)

該試驗(yàn)測試爐膛負(fù)壓及增壓風(fēng)機(jī)入口壓力的變化趨勢，得到引風(fēng)機(jī)靜葉開度對爐膛負(fù)壓和增壓風(fēng)機(jī)入口壓力的傳遞函數(shù)。負(fù)荷為500MW時(shí)，增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉手動(dòng)控制，送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉手動(dòng)控制，引風(fēng)機(jī)靜葉手動(dòng)控制。在穩(wěn)定工況下，手動(dòng)調(diào)控比較迅速，減少引風(fēng)機(jī)靜葉開度5%。試驗(yàn)數(shù)據(jù)，如表3、表4所示。

表2增壓風(fēng)機(jī)入口壓力擾動(dòng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)

表3引風(fēng)機(jī)靜葉擾動(dòng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)(1)

表4引風(fēng)機(jī)靜葉擾動(dòng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)(2)

（3）送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉擾動(dòng)試驗(yàn)

該試驗(yàn)中，根據(jù)送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度的變化，得到爐膛負(fù)壓和增壓風(fēng)機(jī)入口壓力的傳遞函數(shù)。負(fù)荷為500MW時(shí)，增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉手動(dòng)控制，引風(fēng)機(jī)靜葉手動(dòng)控制，送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉手動(dòng)控制。在穩(wěn)定工況下，增加手動(dòng)送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉3%、手動(dòng)階躍關(guān)小5%。試驗(yàn)數(shù)據(jù)，如表5所示。

（4）增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉擾動(dòng)試驗(yàn)

測試爐膛負(fù)壓及增壓風(fēng)機(jī)入口壓力的變化趨勢，得到增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉對爐膛壓力和增壓風(fēng)機(jī)入口壓力的傳遞函數(shù)，得出爐膛壓力和增壓風(fēng)機(jī)入口壓力產(chǎn)生變化的時(shí)間（即純遲延）。負(fù)荷為500MW時(shí)，引風(fēng)機(jī)靜葉手動(dòng)控制，送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉手動(dòng)控制，增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉手動(dòng)控制。在穩(wěn)定工況下，分別手動(dòng)、迅速階躍增加、減少增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度5%。試驗(yàn)數(shù)據(jù)，如表6所示。

（5）爐膛負(fù)壓擾動(dòng)試驗(yàn)

測試引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)的調(diào)節(jié)特性。負(fù)荷為500 MW時(shí)，引風(fēng)機(jī)靜葉為自動(dòng)控制，送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉為自動(dòng)控制，增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉為自動(dòng)控制。爐膛壓力設(shè)定值為-100Pa，改為-200Pa；穩(wěn)定后，將爐膛負(fù)壓由-200 Pa再改為-20Pa。擾動(dòng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，如表7所示。

（6）爐膛氧量擾動(dòng)試驗(yàn)

測試爐膛負(fù)壓及增壓風(fēng)機(jī)入口壓力的變化趨勢，得到送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度對爐膛壓力和增壓風(fēng)機(jī)入口壓力的傳遞函數(shù)，得到爐膛壓力和增壓風(fēng)機(jī)入口壓力產(chǎn)生變化的時(shí)間（即純遲延）。負(fù)荷為500MW時(shí)，引風(fēng)機(jī)靜葉自動(dòng)控制，送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉自動(dòng)控制，增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉自動(dòng)控制，氧量設(shè)定值為3.17%，實(shí)際值為3.17%。保持引風(fēng)機(jī)靜葉、增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度不變，將氧量設(shè)定手動(dòng)階躍提高0.05%。氧量擾動(dòng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，如表8所示。

表5送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉擾動(dòng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)

表6增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉擾動(dòng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)

表7爐膛負(fù)壓擾動(dòng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)

表8爐膛氧量擾動(dòng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)

將測試數(shù)據(jù)導(dǎo)入MATLAB中進(jìn)行最小二乘法擬合，獲取動(dòng)態(tài)模型。對風(fēng)煙系統(tǒng)調(diào)節(jié)耦合關(guān)系進(jìn)行優(yōu)化。

3.2.2 風(fēng)煙系統(tǒng)熱態(tài)阻力試驗(yàn)

測試機(jī)組在RB目標(biāo)負(fù)荷下，增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)時(shí)脫硫系統(tǒng)的阻力情況，測試增壓風(fēng)機(jī)跳閘過程中系統(tǒng)的擾動(dòng)情況；通過調(diào)整送風(fēng)量，測試風(fēng)煙系統(tǒng)帶負(fù)荷能力；測試增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉最低啟動(dòng)開度，以及啟動(dòng)時(shí)對系統(tǒng)參數(shù)的擾動(dòng)。熱態(tài)阻力試驗(yàn)數(shù)據(jù)，如表9所示。

負(fù)荷為300MW時(shí)，增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)，動(dòng)葉超弛全開，增壓風(fēng)機(jī)入口壓力最低下降至-1086Pa，然后開始上升，上升至724Pa，并穩(wěn)定。鑒于增壓風(fēng)機(jī)RB冷態(tài)試驗(yàn)時(shí)引風(fēng)機(jī)靜葉調(diào)節(jié)指令增加15%的前饋量，導(dǎo)致爐膛負(fù)壓下降過多，因此取消該前饋量，引風(fēng)機(jī)靜葉自動(dòng)調(diào)節(jié)，爐膛負(fù)壓最低下降至-351 Pa，然后開始上升，最大上升至357Pa，逐漸調(diào)節(jié)穩(wěn)定在-98Pa。試驗(yàn)時(shí)間至13：55，引風(fēng)機(jī)失速，2臺風(fēng)機(jī)無法并入運(yùn)行，停運(yùn)B側(cè)引風(fēng)機(jī)。

在準(zhǔn)備啟動(dòng)增壓風(fēng)機(jī)的過程中，當(dāng)其動(dòng)葉關(guān)至64%時(shí)，增壓風(fēng)機(jī)入口壓力上升至1208Pa，雖然設(shè)計(jì)耐壓4kPa以上，考慮到設(shè)備長時(shí)間運(yùn)行存在一定的腐蝕現(xiàn)象，為防止進(jìn)一步關(guān)小增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉可能導(dǎo)致其入口風(fēng)道的損壞，需要降低鍋爐總風(fēng)量，以降低煙氣量。另外，2臺送風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)出力偏大，動(dòng)葉開度分別為13%和6%，再關(guān)小動(dòng)葉無法降低送風(fēng)機(jī)出力，將B側(cè)送風(fēng)機(jī)停運(yùn)，鍋爐總風(fēng)量由900 t/h降低至800t/h。試驗(yàn)時(shí)間至15：29，增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉由45%關(guān)至35%，啟動(dòng)增壓風(fēng)機(jī)，再將增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開至44%，增壓風(fēng)機(jī)啟動(dòng)電流3000A，返回時(shí)間4s，增壓風(fēng)機(jī)入口壓力最大上升至1830Pa，最后穩(wěn)定在467Pa，爐膛負(fù)壓由-46Pa波動(dòng)到-166 Pa，啟動(dòng)成功。

3.2.3 增壓風(fēng)機(jī)RB熱態(tài)試驗(yàn)

負(fù)荷為500MW時(shí)，機(jī)組為CCS運(yùn)行方式，A、B、C、E磨煤機(jī)運(yùn)行，總煤量182.6t/h，鍋爐總風(fēng)量為1417t/h，爐膛負(fù)壓-69Pa，主汽壓為21.3MPa，主汽溫度568℃，再熱汽溫度562℃（由于準(zhǔn)備停機(jī)，故汽溫偏低），增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度70.5%。就地停運(yùn)增壓風(fēng)機(jī)，觸發(fā)RB動(dòng)作，增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉自動(dòng)全開，機(jī)組由CCS方式切至TF方式，目標(biāo)負(fù)荷300 MW，降負(fù)荷率1320MW/min，目標(biāo)汽壓17MPa，滑壓速率1.7MPa/min，A磨煤機(jī)跳閘，保留3臺磨煤機(jī)運(yùn)行，投CD層油槍，燃料主指令為135t/h，總風(fēng)量降至1049t/h，負(fù)荷降至379MW，爐膛負(fù)壓最低降至-910Pa，增壓風(fēng)機(jī)入口壓力最大至880Pa，主汽溫度降至564℃，再熱汽溫降至551℃。增加風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)曲線，如圖2所示。

試驗(yàn)過程中，送風(fēng)機(jī)自動(dòng)、引風(fēng)機(jī)自動(dòng)、一次風(fēng)機(jī)自動(dòng)、給水自動(dòng)調(diào)節(jié)狀態(tài)良好。

表9風(fēng)煙系統(tǒng)熱態(tài)阻力試驗(yàn)數(shù)據(jù)

圖2增壓風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)曲線

4 結(jié) 語

燃煤發(fā)電廠煙氣脫硫系統(tǒng)取消旁路煙氣擋板后，在原熱控保護(hù)邏輯設(shè)置下，單臺增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行降低了機(jī)組運(yùn)行的可靠性。通過優(yōu)化熱控邏輯，對設(shè)備運(yùn)行特性、熱控調(diào)節(jié)品質(zhì)進(jìn)行一系列摸索試驗(yàn)，實(shí)

TestoftheBoosterAirBlowerBasedontheRemovaloftheBypass DamperontheDesulfurizationSystem

HUANGWei-jun1、2、3
（1.NorthChinaElectricPowerUniversity，Beijing102206，China；2.JiangsuGuohuaChenjiagangPowerGenerationCo.，Ltd，Yancheng224631，JiangsuProvince，China；3.ShenhuaGuohua（Beijing）ElectricPowerResearchInstituteCo.，Ltd，Beijing，100025，China）

ThelimestonegypsumwetFGDsystemofcoalfiredunitisreformed，andthefluegasbypassdamperis removed，butthereliabilityoftheunitisreduced.Inordertodealwiththeturbineboosterfantripquicklyafter unloading，afterthermalcontrollogicoptimizationandcoldairsystemairsystemtest，thermaltest，boosterfanofa unitofsystemtesting，andprovidereferencefortransformationofsimilarunits.

ultra-supercriticalunit；boosterfan；fastrunback；protectionlogic；test

TK223.27

A

1672-0210(2015)04-0011-06

2015-03-11

姓名：黃衛(wèi)軍（1980-），男，東北電力大學(xué)，工程師，華北電力大學(xué)在讀工程碩士，鍋爐運(yùn)行工程師。