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    淺析施工中水池裂縫原因及處理方案

    2014-12-25 03:19:58湯明燕堯向群吳培軍
    江西水利科技 2014年3期
    關(guān)鍵詞:池體池壁水池

    呂 俊,湯明燕,堯向群,吳培軍,吳 瑤

    (1.江西省水利水電開發(fā)有限公司,江西 南昌 330001;2.江西省水務(wù)有限責(zé)任公司,江西 南昌 330001;3.江西省鄱陽湖水利樞紐建設(shè)辦公室,江西 南昌 330046)

    1 工程概況

    江西省某農(nóng)村安全飲水工程項目中清水池為3 000 m3矩形鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),設(shè)計選用96S837標(biāo)準(zhǔn)圖,該池體平面為正方形,池體長寬均為29.20 m,池內(nèi)凈高4.00 m(如圖1、2所示)。施工現(xiàn)場水池基礎(chǔ)為強風(fēng)化粉砂巖,承載力特征值fak=260 kPa,變形模量E0=15 MPa,池體采用C25混凝土澆筑,澆筑時間為2011年9月~12月。2012年5月,施工人員在進(jìn)行池體粉刷時,發(fā)現(xiàn)池壁、頂板及內(nèi)隔墻多處開裂,內(nèi)部支柱的柱帽、柱腳及柱身均有裂縫。

    2 水池裂縫情況

    2.1 池壁裂縫

    (1)西側(cè)池壁(1 軸):①距底板面 0.70~0.50 m 高處有一貫穿裂縫,中間最寬處0.80 mm,池壁內(nèi)外均可見;②洞口至F軸間分布有20多條明顯斜向裂縫,主要集中在D軸附近向兩邊擴散,基本貫穿整個壁板高度,寬度為 0.25~0.45 mm;③整個池壁分布著大量細(xì)小裂縫(寬度小于 0.20 mm),主要集中在 C~E 軸間。

    (2)南側(cè)池壁(A 軸):①距底板 0.30~0.55 m 高處有一水平裂縫,自1軸延伸至5軸附近,寬度0.10~0.25 mm;②2~3軸間有略斜豎向裂縫2條,中間大兩頭小,較長裂縫最寬處0.50 mm;③3~5軸附近均有1~2條豎向裂縫,最寬處0.15 mm;④1~6軸間分布著一些寬度小于0.10 mm的細(xì)微裂縫。

    (3)北側(cè)池壁(H 軸):①距底板約 0.50 m、1.10 m 高處各有一水平裂縫,自1軸延伸至5軸附近,寬度0.10~0.20 mm;②3~4 軸間有兩條豎向裂縫,呈中間大兩頭小,寬度0.15 mm;③1~5軸間分布著一些寬度小于0.10 mm的細(xì)微裂縫。

    2.2 支柱裂縫

    (1)7/G軸柱腳呈西北角斜向開裂,裂縫由角部延伸至杯口根部,寬度0.40 mm。

    (2)2/B、2/C、2/D、2/E、2/F、2/G 軸柱均是柱腳東側(cè)杯口處呈楔形開裂,根部脫開8~10 mm,柱帽西側(cè)杯口處楔形開裂,上、下開裂處均伴有少量混凝土破碎;柱身在距柱腳杯口高0.80 m左右東側(cè)有楔形開裂,向西側(cè)延伸并收斂于柱中線附近,縫寬0.30 mm。

    (3)3/G、4/G、5/G 軸柱腳南側(cè)、柱帽北側(cè)以及柱身南側(cè)均有開裂,其開裂形式與2軸柱基本相同,柱身最大裂縫寬度 0.25 mm,上、下另有寬約 0.10 mm 裂縫 1~2條。

    2.3 頂板裂縫

    (1)頂板東北角有3條約45°角裂縫,自6/H處延伸至 F 軸(距 8/F 約 2.9 m),最大寬度 0.80 mm;距該裂縫向西3 m處有1條斜裂縫,縫寬0.40 mm,長5.40 m。

    (2)距 1 軸線 1.70~1.90 m,距 A 軸線 0.50 m,均有沿板邊通長裂縫,中間最大縫寬0.50 mm,距H軸線1.60 m,由西向北延伸至板中線位置,裂縫寬度 0.10 mm。

    (3)西南角(1-3/A-E軸區(qū)間)有大量明顯的裂縫,部分裂縫延伸至4軸線附近,以D軸線左右最為集中,裂縫寬度大部分在 0.20~0.60 mm。

    圖1 水池平面圖

    圖2 水池剖面圖

    2.4 其他

    在底板勘探鉆孔處,用手探測發(fā)現(xiàn)底板與墊層間存在明顯的間隙。

    3 水池裂縫原因分析

    通過現(xiàn)場對施工過程了解得知,該工程自2011年12月完成池體混凝土澆筑后,外圍基坑僅東北角處有少量回填,其余部位均未回填。2012年5月粉刷前,正逢汛期,有數(shù)場暴雨,致使池外基坑積水深度達(dá)1.80~2.00 m,由現(xiàn)狀裂縫情況可知,池體裂縫也主要集中在西側(cè)基坑未回填位置。通過對水池進(jìn)行抗浮驗算和裂縫寬度計算,分析裂縫產(chǎn)生的原因。

    3.1 水池抗浮驗算

    根據(jù) 《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2011)5.4.3 條規(guī)定,對水池進(jìn)行抗浮驗算。

    其中:KW—抗浮穩(wěn)定安全系數(shù),一般情況下可取1.05;

    GK—水池自重及壓重(kN);

    NWK—浮力作用值(kN)。

    經(jīng)計算得出,水池自重15 415 kN,根據(jù)施工過程情況,按池外最大積水水深2.00 m計算得水浮力作用值17 761 kN,進(jìn)而得出水池抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)KW為0.87,小于規(guī)范要求,說明當(dāng)池外基坑最大積水深為2.00 m時,水池已不滿足安全穩(wěn)定要求,產(chǎn)生了上浮。

    3.2 裂縫寬度計算

    根據(jù) 《給水排水工程構(gòu)筑物結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50069-2002)附錄A規(guī)定,最大裂縫寬度計算公式轉(zhuǎn)換后如下:

    其中:ωmax—最大裂縫寬度(mm);

    αcr—與構(gòu)件截面應(yīng)力狀態(tài)有關(guān)的系數(shù),受彎構(gòu)件取 2.1;

    ψ—裂縫間受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),當(dāng)<0.4時,取 0.4;當(dāng) >1.0 時,取 1.0;

    σsK—鋼筋應(yīng)力(N/mm2);

    Es—鋼筋的彈性模量(N/mm2);

    c—最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離(mm),取 35;

    d—縱向受拉鋼筋直徑(mm),根據(jù)設(shè)計圖紙,取14;

    ρte—按有效受拉砼截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率,ρte<0.01 時,取ρte=0.01。

    經(jīng)計算,最大裂縫寬度為0.27,而現(xiàn)狀水池的裂縫寬度在 0.10~0.80 mm 之間,超過允許的裂縫寬度值,說明水池存在安全隱患。

    3.3 水池裂縫原因分析

    水池施工中產(chǎn)生裂縫的原因很多,其中主要包括混凝土內(nèi)外溫差、混凝土塑性和縮水收縮(干縮)、結(jié)構(gòu)地基或回填土未壓實或浸水以及施工的不規(guī)范操作以及施工工藝的不合理運用等。根據(jù)本工程裂縫情況和上述計算結(jié)果,結(jié)合施工過程中池外基坑積水情況,通過水池抗浮驗算,得出池外基坑積水產(chǎn)生的浮托力超過了水池自重,在水池空載、排水不暢的情況下,致使池體不均勻上浮,造成池壁、頂板及支柱產(chǎn)生裂縫,并使得底板與墊層脫離,整體向東傾斜,在積水退去后,泥沙積留在底板與墊層之間,導(dǎo)致底板不能完全復(fù)位,池體產(chǎn)生傾斜變形。另外,水池底和頂?shù)脑O(shè)計均為板式結(jié)構(gòu),無框架梁連接,當(dāng)池壁及支柱受力產(chǎn)生變化,基礎(chǔ)承重分布不均勻時,會造成池體傾斜、變形。由裂縫寬度計算可知,池壁、柱體及頂板產(chǎn)生的裂縫已超過允許最大裂縫寬度值,需對池體進(jìn)行鑒定。

    4 水池質(zhì)量鑒定

    通過專業(yè)檢測機構(gòu)復(fù)核現(xiàn)狀水池頂高程,并對池體混凝土質(zhì)量進(jìn)行檢測,鑒定水池變形情況及工程質(zhì)量,以便為后續(xù)處理提供依據(jù)。

    4.1 池頂高程復(fù)核

    現(xiàn)場對池頂16個位置高程進(jìn)行了測量,各測點為原測量標(biāo)注位置,池頂現(xiàn)澆完成后原始高程為34.60 m。經(jīng)重新測量復(fù)核,發(fā)現(xiàn)池頂標(biāo)高與施工完成時施工單位所測標(biāo)高相比,最大升高了202 mm,其中西北側(cè)抬升較為明顯,東南側(cè)存在些許沉降,池體高低處最大高差為215 mm,整個池體由西向東傾斜??梢娬麄€池體已發(fā)生了嚴(yán)重的傾斜變形。

    4.2 池體混凝土質(zhì)量檢測

    現(xiàn)場采用混凝土回彈儀對四側(cè)池壁、七根有明顯裂縫的支柱進(jìn)行了檢測,結(jié)果見表1。

    由檢測結(jié)果可知,所抽檢混凝土構(gòu)件強度均達(dá)到C25強度等級以上,池體現(xiàn)齡期混凝土強度推定值在31.4~44.7 MPa 之間,滿足設(shè)計要求。

    4.3 質(zhì)量鑒定結(jié)論

    (1)由池頂高程復(fù)核可知,池體周邊基坑積水使得池體產(chǎn)生了不均勻上浮,水池主體結(jié)構(gòu)出現(xiàn)嚴(yán)重傾斜變形,并導(dǎo)致了池體裂縫的產(chǎn)生。

    (2)由混凝土質(zhì)量檢測可知,該水池混凝土強度滿足設(shè)計要求,說明水池裂縫與混凝土澆筑質(zhì)量無關(guān)。

    (3)由現(xiàn)場觀測,池體出現(xiàn)大量貫穿性裂縫,最大裂縫寬度達(dá) 0.60~0.80 mm,超出《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2010)要求的限值,不符合要求,無法正常投入使用,需要對池體裂縫進(jìn)行處理。

    表1 池體混凝土強度檢測結(jié)果

    5 水池裂縫處理方案

    5.1 水池裂縫加固

    根據(jù)鑒定結(jié)論,混凝土強度已達(dá)到或超過設(shè)計值,對安全無影響,但池體產(chǎn)生了一定變形,裂縫較多,并超過規(guī)范值,影響使用功能。因此,需對池體變形及裂縫情況進(jìn)行加固,防止水池運行時池體水通過裂縫銹蝕鋼筋,影響結(jié)構(gòu)安全。采取的具體措施如下:

    (1)底板與墊層空隙處采用低壓自流式排水灌漿處理,使池底與墊層較好結(jié)合;

    (2)水池內(nèi)部和水池外側(cè)壁全部采用無收縮修復(fù)砂漿(掛鋼絲網(wǎng)),砂漿厚度20 mm;

    (3)頂板采用無收縮高強混凝土整澆,厚度40~60 mm,布雙向Φ8@150鋼筋;

    (4)柱子裂縫采用高強環(huán)氧砂漿處理。

    此加固處理方案經(jīng)運行驗收合格,說明此加固方案是有效的。

    5.2 地下水浮力的設(shè)防水位

    為避免水池在以后的運行管理中因地下水的浮托力對池體造成破壞,根據(jù) 《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2011) 3.0.4 條要求,需計算水池地下水浮力的設(shè)防水位,以保證水池的安全運行。地下水浮力的設(shè)防水位計算按公式(1),計算當(dāng)水池空載工況下抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)達(dá)到臨界值 (Kf=1.05)時相對應(yīng)的地下水深,由公式(1)得出:

    其中:ρ—水密度(kg/m3);

    h—地下水深(m);

    A—水池底面積(m2)。

    通過計算得出h=1.65 m,即在水池運行管理中,應(yīng)使地下水位低于1.65 m,以滿足水池的穩(wěn)定安全要求。

    6 結(jié)語

    當(dāng)前,在農(nóng)村飲水及各種水處理工程中,鋼筋混凝土水池得到了廣泛應(yīng)用,而施工過程中的各種不確定因素導(dǎo)致水池產(chǎn)生裂縫,只有規(guī)范和嚴(yán)謹(jǐn)施工過程中的各個環(huán)節(jié),確保施工質(zhì)量,才能有效杜絕水池裂縫事故的產(chǎn)生。通過本工程可知,應(yīng)在施工中充分做好以下幾方面工作:首先,施工前應(yīng)認(rèn)真做好設(shè)計交底工作,充分了解工程基礎(chǔ)、周邊地形以及池體的重要部位,以便在施工中加以防范;其次,在施工過程中,應(yīng)做好基礎(chǔ)降、排水工作,確?;A(chǔ)施工環(huán)境的干燥,避免產(chǎn)生不均勻沉降;最后,在施工完成后應(yīng)及時回填覆蓋,避免基坑因降雨產(chǎn)生積水,軟化基礎(chǔ),影響池體結(jié)構(gòu)及安全。另外,對于地下水位較高或易產(chǎn)生積水地段,在設(shè)計中可在池底和頂板加設(shè)框架梁連接,增強水池的整體性,避免池體受力不均勻?qū)е鲁伢w產(chǎn)生裂縫。

    [1]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 [S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2011,5.

    [2]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2012,3.

    [3]中華人民共和國建設(shè)部.給水排水工程構(gòu)筑物結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2003,2.

    [4]劉聲遠(yuǎn),孫 穎.鋼筋混凝土水池裂縫的分析與處理 [J].遼寧工程技術(shù)大學(xué)學(xué)報,2007,26(2):228-231.

    [5]何益斌,肖阿林.某工程水池池壁開裂原因分析及防治措施[J].四川建筑科學(xué)研究,2009,35(1):108-110.

    [6]宋少剛,程義軍.水池裂縫產(chǎn)生的原因及控制處理方法 [J].山西建筑,2010,36(12):156-158.

    [7]路繩巖.淺談鋼筋混凝土水池裂縫的成因與控制 [J].河南建材,2012(6):181-183.

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