測試資料在措施井中的應(yīng)用

張 燕

(大慶油田測試技術(shù)服務(wù)分公司監(jiān)測技術(shù)解釋評價中心 黑龍江 大慶)

0 引 言

近年來，隨著大慶油田注水開發(fā)穩(wěn)產(chǎn)難度的加大，油田管理與開發(fā)本著挖掘潛力，提高產(chǎn)量的目的，采取了各種增產(chǎn)措施。為制定切實可行的油井措施方案，地質(zhì)人員需要運用測試資料了解井和地層動用等情況。本文以XX 井為例，利用地質(zhì)靜態(tài)資料和測試資料以及該井與水井連通情況進(jìn)行了壓裂潛力分析和壓裂層位的選擇，并通過靜液面資料及與該井連通水井的吸水剖面資料對壓裂效果進(jìn)行評價。

1 XX 井開發(fā)情況

1.1 XX 井區(qū)開發(fā)效果變差

由XX 井綜合開采曲線如圖1 所示可看出，截止到2009 年6 月份該井累計生產(chǎn)原油7.9 ×104t，該井在1995 年日產(chǎn)油達(dá)到頂峰，以后日產(chǎn)油逐年下降、含水率逐年上升，井區(qū)開發(fā)效果變差，需采取調(diào)整措施。

圖1 XX 井區(qū)綜合開采曲線

1.2 XX 井采液與采油強度低

XX 井的射開有效厚度9m，比同井網(wǎng)的平均厚度高出2.1 m，但是采液強度比同井網(wǎng)的低3.26 t/m·d、采油強度低0.21 t/m·d，如表1 所示。考慮對該井采取壓裂調(diào)整措施。

表1 XX 井與同井網(wǎng)采液、采油強度對比表

2 潛力分析及壓裂層位的選擇

2.1 井的基本概況

XX 井是位于南二三區(qū)面積的一口一次加密采油井。與其連通的水井XX1、XX2、XX3、XX4 以及XX5五口井，如圖2 所示。

該井于1989 年6 月份投產(chǎn)的開采層位為薩、葡Ⅱ?qū)?，射開小層16 個，射開砂巖厚度32. 5 m，有效厚度9 m，油層中部深度919.8 m，投產(chǎn)初期日產(chǎn)液25.9 m3/d，含水86.4%，原始地層壓力8.85 MPa，如表2 所示。

圖2 XX 井井位圖

表2 XX 井基礎(chǔ)數(shù)據(jù)表

2.2 潛能分析及壓裂層位的選擇

XX 與其連通水井的連通的層位是薩Ⅰ2、薩Ⅰ3、薩Ⅰ4 +5 以及薩Ⅱ1、薩Ⅱ21、薩Ⅱ22 +3 及葡Ⅱ?qū)佣巍?/p>

薩Ⅰ3 沉積單元位于三角洲外前緣相沉積的大面積分布的主體席狀砂上，射開砂巖厚度為1.6 m，有效厚度為0.9 m，滲透率為240 md;薩Ⅱ21b 沉積單元位于枝坨過渡狀三角洲內(nèi)前緣相沉積的非主體席狀砂上，射開砂巖厚度為1.2 m，有效厚度為0.4 m，滲透率為400 md;薩Ⅱ22 +3b 沉積單元位于坨狀三角洲內(nèi)前緣相沉積的主體席狀砂上，射開砂巖厚度為1.4 m，有效厚度為0.6 m，滲透率為120 md。如表3 所示是XX井薩Ⅰ、薩Ⅱ各小層沉積單元類型，通過對所有小層的綜合分析薩Ⅰ－ 薩Ⅱ小層沉積單元發(fā)育較好，具備壓裂挖掘潛力。

表3 XX 井薩Ⅰ、薩Ⅱ各小層沉積單元類型

通過XX 井連通水井XX1、XX2、XX3 吸水剖面成果圖注水狀況可知:薩Ⅰ薩Ⅱ?qū)佣挝徽季畢^(qū)總吸水7.65%;葡Ⅱ?qū)佣挝季畢^(qū)總吸水42. 73%，薩Ⅰ、薩Ⅱ?qū)佣握颊麄€井區(qū)的吸水比例小，說明發(fā)育較好的層如薩Ⅰ2、薩Ⅰ3、薩Ⅰ4 +5 以及薩Ⅱ1、薩Ⅱ21、薩Ⅱ22 +3 動用差，剩余油的挖潛工作有很大潛力。通過分析認(rèn)為發(fā)育較好油層薩Ⅰ2、薩Ⅰ3、薩Ⅰ4 +5 以及薩Ⅱ1、薩Ⅱ21、薩Ⅱ22 +3 動用差，建議對薩Ⅰ2，薩Ⅰ3－薩Ⅰ4 +5 以及薩Ⅱ21－薩Ⅱ22 +3 三個層段進(jìn)行壓裂，如圖3 所示。

圖3 XX 井連通水井的吸水剖面圖

3 壓裂效果評價

XX 在2009 年7 月9 日開始實施壓裂，壓裂層段為薩Ⅰ2，薩Ⅰ3－薩Ⅰ4 +5 以及薩Ⅱ21－薩Ⅱ22 +3 三個層段。從壓裂后試井資料和連通注水井吸水狀況來看壓裂見效［1］。

3.1 采油井增油效果明顯

通過地質(zhì)落實，2009 年7 月9 日壓裂后該井壓裂初期效果較好［1］，日產(chǎn)液增加了45.8 t，日產(chǎn)油增加了8.3 t，含水下降1.7%。

3.2 連通注水井吸水狀況明顯改善分析

2009 年7 月31 日對XX 井的連通注水井XX3 井進(jìn)行了吸水剖面測試，與XX3 井在2007 年12 月13 日的吸水剖面測試相比較發(fā)現(xiàn)原本不吸水的薩Ⅰ23、薩Ⅰ3、薩Ⅱ211 層開始吸水，其它小層的絕對吸水量都有不同程度的提高。XX3 井2007 年12 月13 日從薩Ⅰ2－薩Ⅱ22+3 層得絕對吸水量是46.4 m3，相對吸水量是38.66%;2009 年7 月31 日從薩Ⅰ2－薩Ⅱ22 +3 層得絕對吸水量32.96 m3，相對吸水量增加了37.88%，吸水狀況明顯改是79.36 m3，相對吸水量是76.54%，絕對吸水量增加了善，說明壓裂見效［1］，如圖4 所示。

3.3 XX 井壓裂后靜液面資料分析

2009 年8 月7 日對XX 井進(jìn)行了靜液面測試，雙對數(shù)擬合圖顯示，壓裂后雙對數(shù)解釋結(jié)果表皮系數(shù)為－5.939 3，說明井壁附近污染小，壓裂見效［2］。

圖4 XX3 井吸水狀況比較圖

4 結(jié) 論

1)應(yīng)用測試資料及地質(zhì)的動靜態(tài)資料可以為油水井壓裂選井、選層和壓裂效果進(jìn)行評價。

2)利用XX 井地質(zhì)的動靜態(tài)資料及與該井連通水井XX1、XX2、XX3 吸水剖面測井資料，確定了該井的壓裂層位為薩Ⅰ2，薩Ⅰ3－薩Ⅰ4 +5 以及薩Ⅱ21－薩Ⅱ22 +3。

3)利用XX 井壓裂后靜液面資料及與該井連通水井XX3 吸水剖面測井資料的對比，進(jìn)行了壓裂效果評價，薩Ⅰ2－薩Ⅱ22 +3 層壓裂見效。

［1］單大為，劉繼生，呂秀梅，等. 測試技術(shù)在水力壓裂設(shè)計及壓裂效果評價中的應(yīng)用［J］.測井技術(shù)，2006，30(4)

［2］童憲章. 壓力恢復(fù)曲線在油氣田開發(fā)中的應(yīng)用［M］. 北京:石油工業(yè)出版社，1983