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    凝汽器水室平衡循環(huán)水管道盲板力的研究分析

    2014-12-11 00:33:44陳俊斌嚴(yán)強(qiáng)華
    電站輔機(jī) 2014年1期
    關(guān)鍵詞:平衡裝置水室內(nèi)壓

    周 綺,陳俊斌,嚴(yán)強(qiáng)華

    (上海電氣電站設(shè)備有限公司電站輔機(jī)廠,上海 200090)

    1 概 述

    某核電機(jī)組凝汽器與汽輪機(jī)低壓缸采用剛性連接,凝汽器喉部與汽輪機(jī)低壓外缸直接焊接,凝汽器與基礎(chǔ)通過彈簧支座彈性連接。當(dāng)凝汽器運(yùn)行時,凝汽器受熱向下膨脹,通過底部彈簧支座吸收熱位移。

    該核電站每臺機(jī)組有2個凝汽器,每個凝汽器有4個水室。單個凝汽器凈重約為900t(含內(nèi)置低壓加熱器),單個汽輪機(jī)低壓缸重量約為570t。凝汽器在正常水位運(yùn)行時的重量約為1 460t,在最低水位運(yùn)行時的重量約為1 360t。凝汽器底部彈簧支座預(yù)壓力約1 060t,凝汽器剩余重量作用于汽輪機(jī)低壓缸,汽輪機(jī)低壓缸座落在汽機(jī)基礎(chǔ)上。

    該核電站在循環(huán)水管道豎直方向設(shè)置了1個膨脹節(jié),以吸收管道的推力。循環(huán)水管道的水平段埋設(shè)于基礎(chǔ)內(nèi),循環(huán)水管道在水平方向上未設(shè)置膨脹節(jié)。核電機(jī)組的循環(huán)水管道布置示意圖,如圖1所示。

    2 問題分析

    圖1 某核電機(jī)組循環(huán)水管道布置示意圖

    當(dāng)凝汽器運(yùn)行時,循環(huán)水管道內(nèi)部產(chǎn)生內(nèi)壓,管側(cè)設(shè)計壓力為0.4MPa。循環(huán)水管道內(nèi)部壓力作用于各個方向,水平方向是封閉結(jié)構(gòu),內(nèi)壓可相互抵消;向上的內(nèi)壓作用到水室接管上,向下的內(nèi)壓作用到膨脹節(jié)下部的循環(huán)水管道上,由于循環(huán)水管道豎直方向設(shè)置了膨脹節(jié),而膨脹節(jié)不傳遞上下接管受力,使水室內(nèi)部向上的內(nèi)壓無法抵消,從而在水室內(nèi)部形成向上盲板力。盲板力傳遞至凝汽器,由于凝汽器與汽輪機(jī)低壓缸剛性連接,使盲板力直接影響了汽輪機(jī)的受力。盲板力分析圖,如圖2所示。

    圖2 盲板力分析圖

    根據(jù)該核電站旁海水潮位及循環(huán)水泵狀況等實際情況,在2臺循環(huán)水泵同時啟動瞬態(tài)工況下,每個凝汽器水室接口受的盲板力約為154t,當(dāng)循環(huán)水泵發(fā)生故障后重新啟動的瞬態(tài)工況下,每個凝汽器水室接口承受的盲板力約為197t。

    在2臺循環(huán)水泵同時發(fā)生故障后重新啟動的極端情況下,凝汽器水室每個接口都受到約197t的盲板力,每個凝汽器有4個水室接口,此時作用到凝汽器的向上推力達(dá)到788t。

    現(xiàn)將凝汽器與汽輪機(jī)低壓缸作為整體進(jìn)行考慮,此時該整體受到向下自身重力G凝和G汽、凝汽器底部向上彈簧反力F反彈、向上水室接口盲板力F盲板以及汽機(jī)基礎(chǔ)受力F基礎(chǔ)。當(dāng)凝汽器運(yùn)行時,凝汽器受熱向下膨脹,則此時彈簧進(jìn)一步受壓,反彈力增大。凝汽器與汽輪機(jī)低壓缸受力分析,如圖3所示。

    圖3 凝汽器與汽輪機(jī)低壓缸受力分析圖

    凝汽器凈重G凝1=900t;

    凝汽器正常水位運(yùn)行重量G凝2=1 460t;

    凝汽器最低水位運(yùn)行重量G凝3=1 360t;

    汽輪機(jī)低壓缸重量G汽=570t。

    凝汽器底部彈簧反力為F反彈=1 060t+180t=1 240t(彈簧預(yù)壓力1 060t,最大熱膨脹產(chǎn)生的反彈力180t)。

    水室接口盲板力F盲板=788t(考慮最危險工況)。

    汽機(jī)基礎(chǔ)受力F基礎(chǔ)=G凝+G汽-F反彈-F盲板(由于其他外部推力等作用力相對較小,暫忽略不計。)

    當(dāng)F基礎(chǔ)≥0時,則凝汽器和汽輪機(jī)低壓缸整體處于穩(wěn)定狀態(tài)。

    當(dāng)F基礎(chǔ)<0時,則凝汽器和汽輪機(jī)低壓缸整體被頂起,汽輪機(jī)處于危險狀態(tài)。

    為了機(jī)組的安全運(yùn)行,則汽機(jī)基礎(chǔ)受力必須大于等于零。即:

    F基礎(chǔ)=G凝+G汽-F反彈-F盲板≥0

    G凝≥F反彈+F盲板-G汽=1 240+788-570=1 458t

    當(dāng)凝汽器運(yùn)行重量小于1 458t時,汽輪機(jī)被頂起,由此說明循環(huán)水管道盲板力影響到汽輪機(jī)的安全運(yùn)行。汽輪機(jī)是電廠非常重要的設(shè)備,為保證機(jī)組安全運(yùn)行,必須解決循環(huán)水管道盲板力的問題。

    此外,由于該凝汽器底部采用彈簧支座,當(dāng)凝汽器運(yùn)行時,凝汽器水室接管會隨著凝汽器熱膨脹向下移動,由此增加了解決盲板力問題的難度。

    3 解決方法

    現(xiàn)通過改變水室接管自身結(jié)構(gòu)解決循環(huán)水管道盲板力問題。在凝汽器水室接管上設(shè)置盲板力平衡裝置,消除盲板力對汽輪機(jī)的影響。盲板力平衡裝置如圖4所示。

    圖4 盲板力平衡裝置示意圖

    3.1 盲板力平衡裝置原理分析

    在凝汽器水室接管上部設(shè)置平衡管,平衡管上方設(shè)置膨脹節(jié),上下膨脹節(jié)之間用長拉桿連接,形成盲板力平衡裝置。盲板力平衡裝置原理圖,如圖5所示。

    圖5 盲板力平衡裝置原理圖

    平衡管的作用是將水室接管內(nèi)的水引到上部膨脹節(jié)內(nèi)。水的內(nèi)壓力作用到平衡管上部法蘭,從而對法蘭有一個向下的壓力,該壓力與作用到水室接管的力相互抵消,由此消除盲板力對凝汽器和汽輪機(jī)的影響。

    水的內(nèi)壓力同時作用到膨脹節(jié)頂部悶蓋,上下膨脹節(jié)連接長拉桿與頂部悶蓋及底部循環(huán)水管道連接,長拉桿將頂部悶蓋拉住,并將力傳遞到底部循環(huán)水管道,變相的將力轉(zhuǎn)移到循環(huán)水管道上,由此平衡頂部悶蓋受力。

    此外,由于凝汽器水室接管上下都設(shè)置了膨脹節(jié),當(dāng)凝汽器運(yùn)行時,水室接管可隨凝汽器熱膨脹向下自由移動,不受約束。頂部悶蓋被長拉桿固定,不會隨水室接管移動。

    3.2 盲板力平衡裝置的設(shè)計分析

    盲板力平衡裝置的設(shè)計必須保證結(jié)構(gòu)安全可靠,現(xiàn)對主要設(shè)計難點進(jìn)行分析。

    (1)水室及水室接管應(yīng)力分析

    盲板力平衡裝置設(shè)計按最極端情況考慮,用有限元方法計算凝汽器水室與水室接管在內(nèi)壓載荷作用下的應(yīng)力分布,并組合抗震分析進(jìn)行強(qiáng)度評定,保證結(jié)構(gòu)安全。

    考慮到水室和水室接管結(jié)構(gòu)對稱及載荷對稱,取實際結(jié)構(gòu)的一半作為分析模型。水室接管橫截面為自由端,上部法蘭位移約束也設(shè)為自由狀態(tài)。上部法蘭表面施加均布壓力,水室與水室接管內(nèi)壁施加均布內(nèi)壓力,結(jié)構(gòu)整體施加三向位移約束限制移動。

    設(shè)計條件為:設(shè)計地震加速度為0.15g,設(shè)計內(nèi)壓為0.4MPa,設(shè)計溫度取常溫,設(shè)計溫度下的材料參數(shù),如表1所示。

    表1 設(shè)計溫度下的材料參數(shù)

    經(jīng)有限元分析,組合了結(jié)構(gòu)應(yīng)力計算與抗震計算,結(jié)構(gòu)中最大薄膜應(yīng)力位于水室與水室接管連接處,屬于局部一次薄膜應(yīng)力,小于設(shè)計溫度下材料的屈服應(yīng)力225MPa。結(jié)構(gòu)中最大薄膜加彎曲應(yīng)力位于水室與水室接管連接處,屬于二次應(yīng)力,小于2倍的設(shè)計溫度下材料屈服應(yīng)力450MPa。

    綜合考慮內(nèi)壓及地震載荷,結(jié)構(gòu)強(qiáng)度及安定性應(yīng)滿足要求。

    (2)平衡管穩(wěn)定性校核

    穩(wěn)定性校核參數(shù):設(shè)計內(nèi)壓為0.4MPa。

    平衡管的尺寸為?700mm×30mm,平衡管長度2 600mm。

    經(jīng)計算,平衡管軸向壓力為2 308kN。

    平衡管失穩(wěn)載荷Pcr=2.7×105kN,參照ASMEⅧ-2 2007失穩(wěn)計算,安全系數(shù)?=2.44。

    許用失穩(wěn)載荷為:Pcr/?=1.1×105>2 308 kN。校驗合格,結(jié)構(gòu)是安全的。

    (3)水室接管上部法蘭強(qiáng)度校核

    正常運(yùn)行情況下,水室內(nèi)部存在內(nèi)壓,內(nèi)壓作用在法蘭上。法蘭在無接管(?700)時的受力,如圖6(a)所示,法蘭在有接管(?700)時的受力,如圖6(b)所示。由圖6可知,當(dāng)法蘭在有接管時,對法蘭的壓力小于平蓋情況的壓力,且接管對法蘭有一個向上的支撐作用,可以認(rèn)為平蓋情況更加危險,故現(xiàn)用平蓋計算方法對法蘭強(qiáng)度進(jìn)行校核。

    圖6 法蘭的受力圖

    取法蘭厚度為100mm,采用平蓋計算方法中螺栓連接方式進(jìn)行計算,該厚度滿足要求。

    (4)上、下膨脹節(jié)連接長拉桿的布置

    上、下膨脹節(jié)連接長拉桿與頂部悶蓋及底部循環(huán)水管道連接,長拉桿將頂部悶蓋固定,并將力傳遞到底部循環(huán)水管道,由此長拉桿的最大受力應(yīng)與最危險工況下的盲板力相同,即為788t。

    從長拉桿受力的穩(wěn)定性考慮,最少在上、下膨脹節(jié)之間設(shè)置均分的3根長拉桿,但需考慮某根長拉桿發(fā)生破壞的情況,這種情況將導(dǎo)致平衡裝置發(fā)生受力不均,產(chǎn)生傾倒后會將膨脹節(jié)撕裂。從安全性考慮,將長拉桿數(shù)量定為6根,但仍按3根長拉桿均分受力進(jìn)行校核。此外,由于循環(huán)水管道膨脹節(jié)與水室筒身間距離較近,無法使6根長拉桿均分,經(jīng)分析,最終采用了在原有3根長拉桿的旁邊各加1根長拉桿的布置形式,此種布置形式可保證在某根長拉桿發(fā)生破壞時,其余長拉桿仍能保證機(jī)組的安全運(yùn)行。長拉桿的布置方法,如圖7所示。

    圖7 長拉桿布置圖

    4 結(jié) 語

    在該核電項目中,通過改變凝汽器水室接管自身結(jié)構(gòu),在水室接管設(shè)置盲板力平衡裝置,并對盲板力平衡裝置進(jìn)行設(shè)計分析,解決了平衡裝置的設(shè)計難點,從而有效平衡循環(huán)水管道盲板力,消除了盲板力對凝汽器乃至汽輪機(jī)的影響,保證機(jī)組的安全運(yùn)行。

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