交流接觸器溫度場仿真及試驗驗證*

夏浩瑄，劉子胥，王景芹，王 麗

（河北工業(yè)大學(xué) 電磁場和電器可靠性省部共建重點實驗室，天津 300130）

0 引言

交流接觸器工作時，溫度逐漸升高，當(dāng)升高到一定溫度時，會導(dǎo)致接觸器使用壽命降低，甚至損壞[1-2]。而開關(guān)電器小型化的提出使得產(chǎn)品散熱面積減小，單位體積的發(fā)熱量增加。因此，對交流接觸器進行熱分析是當(dāng)前亟需進行的關(guān)鍵技術(shù)。其目的在于通過研究各種工作狀態(tài)下接觸器的發(fā)熱和散熱情況，確保接觸器在產(chǎn)品小型化的基礎(chǔ)上滿足熱性能的要求。

本文將ANSYS有限元熱分析應(yīng)用到交流接觸器熱特性分析中，模仿其實際工作環(huán)境，構(gòu)建交流接觸器三維穩(wěn)態(tài)熱分析模型，確定熱源、導(dǎo)熱系數(shù)和表面散熱系數(shù)，對接觸器的穩(wěn)態(tài)溫度場進行分析；改變施加的邊界條件，研究不同散熱方式下接觸器的溫度分布。最后對CJX2-0910型交流接觸器進行溫升試驗，將溫度場的仿真結(jié)果與試驗結(jié)果比較，驗證所建立熱分析模型的可行性。

1 交流接觸器三維熱分析模型

交流接觸器的主要結(jié)構(gòu)包括線圈、分磁環(huán)、觸頭和動靜鐵芯等。由于其結(jié)構(gòu)的對稱性，在ANSYS中對其進行簡化處理，只對其四分之一進行建模。

1.1 基本假設(shè)

交流接觸器熱分析的計算基于以下假設(shè)：(1)接觸器所處的空間無限大；(2)由于結(jié)構(gòu)的對稱性，認(rèn)為對稱面是絕熱的；(3)材料各向同性；(4)外表面的對流散熱只有自然對流散熱；(5)在分析過程中環(huán)境溫度為試驗時的溫度，本文試驗時溫度為25℃。

在以上假設(shè)條件下，交流接觸器穩(wěn)態(tài)熱分析中要遵循三維熱傳導(dǎo)方程[3]：

式中：T為研究對象的溫度，λ為導(dǎo)熱系數(shù)，q為熱源單位體積內(nèi)的生熱量。

1.2 邊界條件

對于結(jié)構(gòu)對稱的交流接觸器，其對稱面為絕熱邊界條件：

交流接觸器外殼外表面、主回路靜觸頭、導(dǎo)電回路外殼部分、接線端外表面為散熱邊界條件：

式中：α為散熱系數(shù)，T0、Tf分別為研究對象溫度和環(huán)境溫度。

式（1）、式（2）和式（3）就是所構(gòu)建的交流接觸器穩(wěn)態(tài)熱分析模型，對接觸器熱源和散熱分析后，利用ANSYS軟件對式（1）～（3）進行求解，就是對接觸器穩(wěn)態(tài)溫度場的分析。

2 交流接觸器熱源分析

交流接觸器工作時，其主要熱源是電磁系統(tǒng)和主回路[4]。

2.1 電磁系統(tǒng)熱源計算

線圈、分磁環(huán)以及鐵芯是電磁系統(tǒng)的產(chǎn)熱元件。

2.1.1 線圈與分磁環(huán)的發(fā)熱功率

利用ANSYS軟件中電磁場分析模塊計算線圈電流，線圈兩端電壓為交流電220 V，交流電頻率為50 Hz。

線圈的發(fā)熱功率為：

電阻與溫度的關(guān)系式為：

式中：R0為0℃時的電阻，θ為溫度，α為電阻溫度系數(shù)。

熱生成載荷計算式為：

分磁環(huán)可看作匝數(shù)為1的線圈，其發(fā)熱功率的計算方法與線圈相同。

2.1.2 鐵芯損耗

通過線圈的交流電流產(chǎn)生的交變磁通在鐵芯內(nèi)產(chǎn)生磁滯和渦流損耗，根據(jù)鐵芯材料的鐵磁損耗曲線進行估算[5]。

對鐵芯施加的載荷公式為：

式中：p為單位體積鐵損，m為鐵芯質(zhì)量，Pt為鐵芯發(fā)熱功率。

2.2 主回路熱源計算

主回路產(chǎn)熱器件有三部分：主回路導(dǎo)體、動靜觸頭和接線端處接觸電阻。

主回路導(dǎo)體的發(fā)熱功率：

式中：I為觸頭回路流過的額定電流，Rcont為主回路導(dǎo)體電阻。

計算動靜觸頭接觸處接觸電阻經(jīng)驗公式[1]：

式中：F為接觸力。

CJX2-0910型交流接觸器觸頭材料為銀觸頭，接觸方式為面接觸，K取60，對 m取 1。

接線端視為通過螺栓固定連接，其接觸電阻計算方法[6-7]為：

式中：c·ρ為常數(shù)，由接觸材料決定；Fk為接線端處的接觸力，這里指螺紋連接的預(yù)緊力。

3 交流接觸器散熱計算

交流接觸器的散熱方式主要考慮3種途徑，內(nèi)部主要考慮傳導(dǎo)散熱，外部主要考慮表面對流和輻射散熱[8]。

3.1 內(nèi)部傳導(dǎo)散熱

給定導(dǎo)熱面上熱流密度相同時，熱流量可表示為：

式中：A為垂直熱流方向截面面積。一般情況下，某些材料的熱導(dǎo)率λ與溫度θ可近似地表示為線性關(guān)系，即：

式中：λ0為 0℃時的熱導(dǎo)率，θ為溫度，b為常數(shù)。

3.2 熱對流

對于面積為A的接觸面，其對流換熱熱流速率為：

式中：φ為熱流量；Δtm為接觸面的平均溫差。

對流換熱系數(shù)αcon取經(jīng)驗公式[1]：

式中：Tw、Tf分別為固體表面和周圍流體的溫度。

3.3 熱輻射

把輻射換熱量折合成對流換熱量，得到的輻射換熱系數(shù)為[9]：

式中：σ為 0.119×10-10BTU/h·in2·K4，故 ε 取 0.9。 則 外表面的復(fù)合散熱系數(shù)：

利用定義表格的形式，將復(fù)合散熱系數(shù)作為熱邊界條件施加，實現(xiàn)不同溫度之間相應(yīng)換熱系數(shù)的計算。

4 仿真分析

本設(shè)計基于有限元軟件ANSYS，建立交流接觸器三維熱分析模型，利用熱電耦合對CJX2-0910額定電流為9 A的交流接觸器進行溫度場仿真分析，并討論不同的散熱方式對接觸器溫度的影響。

4.1 接觸器溫度仿真結(jié)果

交流接觸器電磁鐵和主回路的溫度仿真結(jié)果分別如圖1和圖2所示，圖中節(jié)點1～12取自交流接觸器不同的部位，便于將仿真結(jié)果與試驗測量溫度值進行對比。

圖1 電磁鐵溫度云圖

圖2 主回路溫度云圖

根據(jù)電磁鐵溫度場的仿真結(jié)果可知，靜鐵芯處的溫度是最高的，這主要是由于線圈是電磁鐵的主要熱源，靜鐵芯處的散熱空間遠(yuǎn)小于動鐵芯的。對接觸器主回路的溫度場分布圖分析可知，由于接觸電阻的存在使得觸頭系統(tǒng)的溫度要高一些，特別是觸頭接觸處，其溫度最高；接觸器中間相兩側(cè)的熱源不利于其散熱，旁邊相有一側(cè)是外殼，使得中間相的溫度（節(jié)點 9、10、11、12）比旁邊相的溫度(節(jié)點 5、6、7、8)高一些。

4.2 散熱方式對接觸器溫度的影響

為了研究不同的散熱方式對交流接觸器穩(wěn)態(tài)溫升的影響，本設(shè)計改變施加的邊界條件，根據(jù)CJX2-0910的工作環(huán)境溫度，在環(huán)境溫度為25℃時，對3種散熱方式下接觸器的溫度分布進行仿真，結(jié)果如圖3～5所示。

由圖 3～5可知，對于 3種散熱方式而言，在有對流有輻射的散熱方式下，接觸器的溫度最低。對于有輻射無對流和有對流無輻射這兩種方式，環(huán)境溫度為25℃時，前者對接觸器溫度的影響低于后者。

5 溫升試驗

圖3 25℃有對流無輻射

圖4 25℃有輻射無對流

圖5 25℃有對流有輻射

對交流接觸器進行溫升試驗，主回路和線圈同時通電，主回路電流為額定電流，電磁線圈通220 V的交流電，達到穩(wěn)定溫升后，利用電阻法來測量線圈溫升，并對節(jié)點1～12的溫度進行測量。線圈平均溫升仿真結(jié)果為63.8℃，試驗測量溫度為64.3℃，比仿真結(jié)果稍大。將節(jié)點1～12的仿真結(jié)果與試驗測量溫度進行比較，結(jié)果如圖6所示。

由圖6可知，節(jié)點的測量溫度與仿真結(jié)果相差不大，相比而言，主回路誤差比電磁系統(tǒng)的稍大，但最大誤差也只有6.59%，出現(xiàn)在中間相的節(jié)點9，即觸頭接觸處。這是由于建模時的假設(shè)和接觸電阻的簡化計算造成的，最小誤差幾乎為0，因此驗證了所建立熱分析模型的可行性。

圖6 溫度場仿真結(jié)果與試驗結(jié)果比較

6 結(jié)論

（1）本文基于有限元軟件 ANSYS，建立交流接觸器三維熱分析模型；針對CJX2-0910型接觸器溫度場進行仿真分析，得到接觸器的溫度分布圖；對其進行溫升試驗，測量接觸器不同部位的溫度；并將試驗中測量溫度與仿真結(jié)果比較，誤差最高僅6.59%，驗證了仿真結(jié)果的正確性。

（2）不管是對流散熱還是輻射散熱，它們對接觸器溫升的影響較大，工程上在對接觸器進行溫升分析時，二者都不可忽視。

（3）在產(chǎn)品設(shè)計過程中，可以利用有限元軟件對產(chǎn)品的溫度場仿真，驗證參數(shù)的設(shè)計是否合理，輔助接觸器參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計，這對降低接觸器研制費用、縮短開發(fā)周期有指導(dǎo)意義。

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