輕細(xì)骨料內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土抗凍融和抗鹽凍性能

魏 亞，向亞平

（1.清華大學(xué) 土木工程系，北京 100084；2.清華大學(xué) 土木工程安全與耐久教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100084）

高性能混凝土采用低水膠比、高效減水劑和各種礦物外加劑，其早期自收縮明顯，易引起混凝土開(kāi)裂，并且傳統(tǒng)的養(yǎng)護(hù)方法很難達(dá)到良好的養(yǎng)護(hù)效果［1］.為此，國(guó)內(nèi)外學(xué)者采用摻入飽水輕骨料來(lái)減少混凝土自收縮［2－4］，但關(guān)于其對(duì)混凝土抗凍融和抗鹽凍性能的影響有不同觀點(diǎn).Cusson等［5－6］認(rèn)為輕細(xì)骨料內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土在抗凍融或抗鹽凍方面要優(yōu)于普通混凝土.Pospichala等［7－8］認(rèn)為輕骨料內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土抗凍性能比普通混凝土略差，且輕骨料預(yù)濕程度越高，混凝土抗凍性能越差.鄭秀華等［9］認(rèn)為在輕骨料預(yù)濕程度較低時(shí)輕骨料混凝土抗凍性能要優(yōu)于普通混凝土，但在預(yù)濕程度較高時(shí)則相反.綜上，目前國(guó)內(nèi)外對(duì)輕骨料尤其是輕細(xì)骨料內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土抗凍融和抗鹽凍性能缺乏系統(tǒng)的研究，限制了輕細(xì)骨料的應(yīng)用.本研究分別采用粉煤灰陶砂和頁(yè)巖陶砂2種輕細(xì)骨料作為內(nèi)養(yǎng)護(hù)材料，在保證混凝土不產(chǎn)生自收縮的情況下研究不同水灰比、是否引氣以及輕細(xì)骨料種類對(duì)混凝土抗凍融和抗鹽凍性能的影響.

1 試驗(yàn)

1.1 原材料及混凝土配合比

水泥（C）采用P·O 42.5普通硅酸鹽水泥，密度為3 150kg／m3，比表面積為350m2／kg；粗集料（A）采用石灰石碎石，表觀密度為2 650kg／m3，吸水率為1.2%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同），粒徑為5～25mm 連續(xù)級(jí)配；細(xì)集料（NS）采用河砂，表觀密度為2 650kg／m3，吸水率1.5%，細(xì)度模數(shù)2.60；采用2種輕細(xì)骨料（LWFA）做為內(nèi)養(yǎng)護(hù)材料：粉煤灰陶砂（F）和頁(yè)巖陶砂（S），其級(jí)配曲線如圖1所示，相關(guān)性能如表1所示；所用外加劑為聚羧酸減水劑（WRA）和引氣劑（AEA）；拌和水（W）為自來(lái)水.為達(dá)到內(nèi)養(yǎng)護(hù)的目的，輕細(xì)骨料需預(yù)濕1d，并在拌和前測(cè)試其含水率.

圖1 輕細(xì)骨料級(jí)配曲線Fig.1 Gradation of LWFA

表1 輕細(xì)骨料相關(guān)性能Table 1 Performances of LWFA

Bentz等［2］建立了內(nèi)養(yǎng)護(hù)飽水輕骨料摻量公式：

式中：MLWA為單方混凝土需要的輕骨料用量，kg／m3；Mf為單方水泥用量，kg／m3；Sch為水泥完全水化產(chǎn)生的化學(xué)收縮，64mm3／g；αmax為預(yù)期最大水化程度或當(dāng)mw／mc≥0.36時(shí)，αmax＝1）；Sc為輕骨料飽和度（0～1）；φLWA為輕骨料吸水率.

本文根據(jù)式（1）設(shè)計(jì)混凝土配合比，如表2 所示.表2中，試樣編號(hào)中的3和4分別代表水灰比為0.3和0.4；O，F(xiàn)，S 分別代表普通混凝土和摻F，S混凝土；A 代表引氣.新拌混凝土的含氣量及28d抗壓強(qiáng)度也列于表2.

1.2 試驗(yàn)和測(cè)試方法

1.2.1 輕細(xì)骨料階梯釋水性能測(cè)定

表3為測(cè)試飽水輕細(xì)骨料階梯釋水性能所用的3種鹽溶液在飽和狀態(tài)時(shí)所對(duì)應(yīng)的相對(duì)濕度RH.環(huán)境溫度恒定在23℃以確保相對(duì)濕度穩(wěn)定.輕細(xì)骨料階梯釋水性能測(cè)試具體步驟為：各取2組約50g的飽水F和S在RH＝97.4%環(huán)境中放置5d后移入RH＝94.6%環(huán)境中放置5d，再移入RH＝85.1%環(huán)境中放置5d，最后放入105℃烘箱中烘干至恒重.期間記錄每次移入時(shí)輕細(xì)骨料的質(zhì)量，精度為0.001g.

1.2.2 水泥水化程度測(cè)定

分別攪拌好水灰比mw／mc為0.3和0.4的水泥凈漿，之后每隔15min攪拌1次至泌水結(jié)束，裝模，同時(shí)將飽水輕細(xì)骨料放入mw／mc為0.3和0.4的水泥凈漿中，養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期，然后將硬化漿體敲成小塊，并剝離輕細(xì)骨料周圍約1mm 厚的水泥凈漿，放入丙酮中阻止其繼續(xù)水化.水化程度試驗(yàn)采用DTA／TG 分析，試驗(yàn)前對(duì)水泥試塊進(jìn)行真空干燥.

1.2.3 混凝土內(nèi)部相對(duì)濕度測(cè)定

混凝土成型時(shí)在其中心處插入帶有切口的PVC管，并使混凝土處于密閉狀態(tài)，待混凝土初凝后，先吸干PVC 管中的自由水，然后插入溫濕度傳感器，用密封膠密封，每10min記錄1次數(shù)據(jù).試驗(yàn)所用的濕度傳感器誤差為±3%，使用前先用飽和鹽溶液進(jìn)行標(biāo)定.

表2 混凝土配合比，含氣量及28d抗壓強(qiáng)度Table 2 Mix proportion，air content and 28dcompressive strength of concrete

表3 測(cè)試輕細(xì)骨料階梯釋水性能所用的3種飽和鹽溶液相對(duì)濕度（23℃）Table 3 RH of 3kinds of saturated salt solution for step－shaped releasing water performance test for LWFA（23℃）%

1.2.4 混凝土薄片等溫脫附試驗(yàn)

待混凝土養(yǎng)護(hù)到28d 齡期時(shí)，用切割機(jī)將高200mm，直徑100mm 的混凝土試塊切割成18個(gè)2～3mm 厚的薄片，之后進(jìn)行真空飽水試驗(yàn).每組取2個(gè)薄片共9組分別放置于表4所示的9種相對(duì)濕度的飽和鹽溶液環(huán)境中，待其質(zhì)量達(dá)到平衡后，取出放入60℃烘箱中烘干至恒重，期間每隔5d記錄1次混凝土薄片質(zhì)量，精度為0.001g，得到其飽水度試驗(yàn)結(jié)果.

表4 混凝土薄片等溫脫附試驗(yàn)所用的9種飽和鹽溶液相對(duì)濕度（23℃）Table 4 RH of 9kinds of saturated salt solution for concrete isothermal stripping test（23℃） %

1.2.5 混凝土凍融及鹽凍試驗(yàn)

凍融試驗(yàn)參照J(rèn)TG E30—2005《公路工程水泥及水泥混凝土試驗(yàn)規(guī)程》中的“水泥混凝土抗凍性試驗(yàn)方法（快凍法）”進(jìn)行，試件為100 mm×100mm×400mm 的棱柱體.鹽凍試驗(yàn)采用楊全兵等［10］提出的方法.鹽凍混凝土短柱試件高75mm，直徑244mm.試件標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28d后取出，待試件表面干燥后，在試件側(cè)面涂抹環(huán)氧樹(shù)脂，將試件放入鹽凍試驗(yàn)機(jī)內(nèi)進(jìn)行混凝土鹽凍試驗(yàn).鹽凍試驗(yàn)介質(zhì)采用質(zhì)量分?jǐn)?shù)為4%的NaCl溶液.混凝土成型面為吸水面，水面高出成型面約5 mm.凍融過(guò)程在（－20±2）℃下凍3h，在（20±5）℃空氣中融3h，冷凍速率約為0.5℃／min.每5次循環(huán)對(duì)試件進(jìn)行1次剝落量測(cè)試.經(jīng)過(guò)30次循環(huán)，當(dāng)剝落量小于1.0kg／m2時(shí)，認(rèn)為該試件的抗鹽凍性能合格.剝落量按下式計(jì)算：

式中：Cn為經(jīng)n次凍融循環(huán)后試件的單位面積剝落量，kg／m2；mn為經(jīng)n 次凍融循環(huán)后試件的剝落質(zhì)量，kg；S 為試件的橫截面積，m2.

2 內(nèi)養(yǎng)護(hù)對(duì)水泥水化程度和混凝土內(nèi)部相對(duì)濕度的影響

2.1 輕細(xì)骨料的釋水性能

輕細(xì)骨料在混凝土中能否將其孔中的水釋放出來(lái)將直接影響混凝土內(nèi)養(yǎng)護(hù)效果.釋水性能好的輕細(xì)骨料可以明顯減少其用量，同時(shí)提高混凝土的力學(xué)性能.圖2為2種輕細(xì)骨料在不同相對(duì)濕度下的飽水度.由圖2可知，飽水F和S在RH＝85.1%時(shí)幾乎能釋放出100%的水；在RH＝94.6%時(shí)也能分別釋放出約70%和80%的水，說(shuō)明F和S釋水性能非常好，適宜做內(nèi)養(yǎng)護(hù)材料.研究［11］表明，由于自干燥引起的混凝土內(nèi)部相對(duì)濕度降低到75.5%之后就不再降低，因此輕細(xì)骨料釋水性能測(cè)試時(shí)最低環(huán)境相對(duì)濕度為75.5%.

圖2 F和S在不同相對(duì)濕度下的飽水度Fig.2 Degree of saturation of F and S at different RH

2.2 混凝土內(nèi)養(yǎng)護(hù)效率與輕細(xì)骨料釋水距離的關(guān)系

在混凝土中飽水輕細(xì)骨料能對(duì)周圍區(qū)域水泥漿體進(jìn)行內(nèi)養(yǎng)護(hù)，此區(qū)域?yàn)閮魸{養(yǎng)護(hù)區(qū).輕細(xì)骨料在混凝土中的釋水距離r將直接關(guān)系到混凝土內(nèi)養(yǎng)護(hù)效率Eic，Eic即單位體積混凝土中凈漿養(yǎng)護(hù)區(qū)體積Vic與整個(gè)水泥漿體的體積Vp之比，用表示.當(dāng)級(jí)配相同時(shí)，輕細(xì)骨料釋水距離越大，混凝土內(nèi)養(yǎng)護(hù)效率就越高.Lura［12］采用墨水顯色方法測(cè)得輕細(xì)骨料釋水距離約為1mm，但是由于墨水分子比水泥漿體中的毛細(xì)孔徑要大，因此得出的釋水距離偏小.Henkensiefken等［13］采用X 射線吸收法精確測(cè)出輕細(xì)骨料（粒徑約為5mm）的釋水距離為1.8mm.

輕細(xì)骨料摻量不同時(shí)凈漿養(yǎng)護(hù)區(qū)的體積也不同，Garboczi等［14］基于數(shù)學(xué)模型［15］把輕細(xì)骨料凈漿養(yǎng)護(hù)區(qū)算入界面過(guò)渡區(qū)，建立了凈漿養(yǎng)護(hù)區(qū)體積Vic與輕細(xì)骨料釋水距離r的關(guān)系：

式中：φLWFA為輕細(xì)骨料體積分?jǐn)?shù)；ρ為單位體積輕細(xì)骨料個(gè)數(shù)；c，d，g 分別為輕細(xì)骨料粒徑分布函數(shù)的系數(shù).

由式（3）結(jié)合圖1中的輕細(xì)骨料粒徑分布數(shù)據(jù)，得出不同輕細(xì)骨料摻量下混凝土內(nèi)養(yǎng)護(hù)效率Eic與輕細(xì)骨料釋水距離r的關(guān)系（見(jiàn)圖3）.由圖3可知：當(dāng)r＝1.8mm 時(shí)，試件3F，4F的內(nèi)養(yǎng)護(hù)效率分別為67.7%，75.1%；當(dāng)r＝0.5mm 時(shí)，試件3S，4S的內(nèi)養(yǎng)護(hù)效率分別為93.5%，97.2%.

圖3 混凝土內(nèi)養(yǎng)護(hù)效率與輕細(xì)骨料釋水距離的關(guān)系Fig.3 Relationship between internal curing efficiency（Eic）and water release distance（r）

2.3 輕細(xì)骨料對(duì)水泥水化程度的影響

混凝土中輕細(xì)骨料引入的內(nèi)養(yǎng)護(hù)水在水泥水化過(guò)程中會(huì)釋放出來(lái)，可以提高其周圍水泥的水化程度，但對(duì)于不同水灰比的混凝土，輕細(xì)骨料對(duì)周圍水泥水化程度的影響不同.圖4為摻F 水泥漿體與普通水泥漿體的水化程度.由圖4可知：水灰比為0.3時(shí)，輕細(xì)骨料水泥漿體各齡期水化程度較普通水泥漿體提高得較多，這對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度具有一定的正面效果（見(jiàn)表2）；但當(dāng)水灰比為0.4時(shí)，輕細(xì)骨料水泥漿體水化程度較普通水泥漿體提高得較少，這對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度的提高作用有限，當(dāng)輕細(xì)骨料本身筒壓強(qiáng)度較低時(shí)混凝土總的抗壓強(qiáng)度甚至?xí)兴陆担ㄒ?jiàn)表2）.

圖4 摻F水泥漿體與普通水泥漿體的水化程度Fig.4 Degree of hydration of cement pastes with and without F

2.4 輕細(xì)骨料對(duì)混凝土飽水度的影響

圖5 混凝土內(nèi)部相對(duì)濕度和28d飽水度Fig.5 Internal relative humidity and 28ddegree of saturation of concrete

混凝土內(nèi)部相對(duì)濕度隨齡期的變化和28d飽水度結(jié)果見(jiàn)圖5.由圖5（a）可知，輕細(xì)骨料內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土的28d內(nèi)部相對(duì)濕度仍保持在97%左右，明顯高于普通混凝土，這說(shuō)明飽水F 和S對(duì)混凝土的內(nèi)養(yǎng)護(hù)效果顯著.混凝土中的飽水輕細(xì)骨料能釋放出其內(nèi)部?jī)?chǔ)存的水以供水泥繼續(xù)水化，并明顯提高混凝土內(nèi)部相對(duì)濕度.對(duì)于普通混凝土，由于缺少內(nèi)養(yǎng)護(hù)，其內(nèi)部相對(duì)濕度一直下降，且水灰比越低，相同齡期下普通混凝土內(nèi)部相對(duì)濕度越低.試件3O，3F，3S，4O，4F 和4S 的28d飽水度分別為64%，80%，83%，68%，84%和88%，見(jiàn)圖5（b）.由圖5（b）可知，同等條件下水灰比為0.4的混凝土內(nèi)部飽水度要高于水灰比為0.3的混凝土.

3 混凝土抗凍融和抗鹽凍性能

3.1 混凝土抗凍融性能

混凝土抗凍融試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖6，7.由圖6可知，在非引氣情況下，當(dāng)水灰比為0.3時(shí)，經(jīng)200次凍融循環(huán)后輕細(xì)骨料內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土28d抗凍融性能要稍差于普通混凝土，但其相對(duì)動(dòng)彈性模量仍在70%以上.由圖7（a）可知：當(dāng)水灰比為0.4 時(shí)，試件4F和4S僅經(jīng)25次凍融循環(huán)后就發(fā)生斷裂，這是因?yàn)槠?8 d 飽水度較高，分別為84%和88%（見(jiàn)圖5（b）），十分接近混凝土臨界飽水度90%［16］，并且混凝土在凍融過(guò)程中毛細(xì)孔會(huì)繼續(xù)吸水，經(jīng)初始幾次凍融循環(huán)后混凝土飽水度會(huì)大于其臨界飽水度，當(dāng)混凝土繼續(xù)凍融循環(huán)時(shí)會(huì)導(dǎo)致其內(nèi)部水結(jié)晶壓過(guò)大，產(chǎn)生凍融破壞；普通混凝土試件4O 的28d內(nèi)部相對(duì)濕度值較低，導(dǎo)致其飽水度要明顯低于臨界飽水度，所以經(jīng)200次凍融循環(huán)后試件4O 基本完好.由圖7（b）可知，向水灰比為0.4的輕細(xì)骨料內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土中引入適量氣體后，其28d抗凍融性能明顯提高，這說(shuō)明引氣是提高混凝土抗凍融性能的最佳方法.此外，由圖6，7還可知，在同等條件下，摻F內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土28d抗凍融性能要稍優(yōu)于摻S內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土，原因是摻F內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土28d飽水度要比摻S內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土的28d飽水度低，并且F本身筒壓強(qiáng)度要高于S.

圖6 輕細(xì)骨料對(duì)水灰比0.3混凝土28d抗凍融性能的影響Fig.6 Influence of lightweight fine aggregate on 28d freeze－thaw resistance of concrete（mw／mc＝0.3）

3.2 混凝土抗鹽凍性能

混凝土抗鹽凍試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖8，9.由圖8可知，當(dāng)水灰比為0.3時(shí)，無(wú)論是否引氣，經(jīng)30次凍融循環(huán)后，輕細(xì)骨料內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土的單位面積剝落量與普通混凝土差不多.這是因?yàn)檩p細(xì)骨料內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土28d抗壓強(qiáng)度稍高于普通混凝土（見(jiàn)表2）.當(dāng)水灰比為0.3時(shí)，由于輕細(xì)骨料內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土中內(nèi)養(yǎng)護(hù)水明顯提高了混凝土內(nèi)部水泥水化程度，因此輕細(xì)骨料對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度的正面影響超過(guò)了其本身筒壓強(qiáng)度低于混凝土抗壓強(qiáng)度帶來(lái)的不利影響.

圖7 輕細(xì)骨料及引氣劑對(duì)水灰比0.4混凝土28d抗凍融性能的影響Fig.7 Influence of lightweight fine aggregate and air－entrainment on 28dfreeze－thaw resistance of concrete（mw／mc＝0.4）

圖8 輕細(xì)骨料及引氣劑對(duì)水灰比0.3混凝土28d抗鹽凍性能的影響Fig.8 Influence of lightweight fine aggregate and air－entrainment on 28dsalt－scaling resistance of concrete（mw／mc＝0.3）

圖9 輕細(xì)骨料及引氣劑對(duì)水灰比0.4混凝土28d抗鹽凍性能的影響Fig.9 Influence of lightweight fine aggregate and air－entrainment on 28dsalt－scaling resistance of concrete（mw／mc＝0.4）

由圖9可知：當(dāng)水灰比為0.4時(shí)，在未引氣情況下，由于輕細(xì)骨料內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土28d抗壓強(qiáng)度要低于普通混凝土（見(jiàn)表2），同時(shí)輕細(xì)骨料本身筒壓強(qiáng)度要明顯低于普通骨料，因此經(jīng)30次凍融循環(huán)后其單位面積剝落量要大于普通混凝土；在引氣情況下，輕細(xì)骨料內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土28d抗鹽凍性能有了較大提高.這是由于引氣后混凝土內(nèi)部產(chǎn)生了大量微小而均勻的氣泡，這些氣泡在正常情況下不易被水充滿，使混凝土的飽水度明顯降低.同時(shí)這些氣泡能及時(shí)吸納受凍區(qū)的過(guò)冷水，緩解鹽溶液產(chǎn)生的結(jié)冰壓，從而明顯改善混凝土的抗鹽凍性能［13］，而且當(dāng)輕細(xì)骨料本身筒壓強(qiáng)度遠(yuǎn)低于普通骨料時(shí)這種作用更加明顯.此外，由圖8，9還可知，降低混凝土水灰比可明顯降低鹽凍剝落量，這與文獻(xiàn)［17－18］的結(jié)論一致.

4 結(jié)論

（1）輕細(xì)骨料內(nèi)養(yǎng)護(hù)能顯著提高混凝土中水泥水化程度及其內(nèi)部相對(duì)濕度，且水灰比較低時(shí)混凝土內(nèi)養(yǎng)護(hù)效果更明顯.

（2）當(dāng)水灰比為0.4時(shí)，由于輕細(xì)骨料內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土28d飽水度明顯大于普通混凝土，因此輕細(xì)骨料內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土28d抗凍融和抗鹽凍性能要明顯劣于普通混凝土.適量引氣可明顯提高混凝土的抗凍融和抗鹽凍性能.

（3）當(dāng)水灰比為0.3時(shí)，輕細(xì)骨料內(nèi)養(yǎng)護(hù)混凝土28d抗凍融和抗鹽凍性能較好，無(wú)需引氣.

（4）同等條件下，輕細(xì)骨料本身筒壓強(qiáng)度越高，對(duì)應(yīng)混凝土的抗凍融和抗鹽凍性能越好.

［1］楊全兵.水中養(yǎng)護(hù)兩年高性能混凝土的自干燥問(wèn)題研究［J］.建筑材料學(xué)報(bào)，1998，1（3）：215－222.YANG Quanbing.Study on the self－desiccation of high performance concrete stored in water for two years［J］.Journal of Building Materials，1998，1（3）：215－222.（in Chinese）

［2］BENTZ D P，LURA P，ROBERTS J.Mixture proportioning for internal curing［J］.Concrete International，2005，27（2）：35－40.

［3］JOSEPH G，RAMAMURTHY K.Autogenous curing of coldbonded fly－ash－aggregate concrete［J］.Journal of Materials in Civil Engineering，2011，23（4）：393－401.

［4］李北星，查進(jìn)，李進(jìn)輝，等.飽水輕集料內(nèi)養(yǎng)護(hù)對(duì)高性能混凝土收縮的影響［J］.武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2008，30（5）：24－27.LI Beixing，ZHA Jin，LI Jinhui，et al.Effect of internal curing caused by saturated lightweight aggregate on shrinkage of high performance concrete［J］.Journal of Wuhan University of Technology，2008，30（5）：24－27.（in Chinese）

［5］CUSSON D，MARGESON J.Development of low－shrinkage high－performance concrete with improved durability［C］∥Proceeding of the 6th International Conference on Concrete under Severe Conditions：Environment and Loading（CONSEC'10）.Netherlands：CRC Press，2010：869－878.

［6］UGUR KOCKAL N，OZTURAN T.Durability of lightweight concretes with lightweight fly ash aggregates［J］.Construction and Building Materials，2011，25（3）：1430－1438.

［7］POSPICHALA O，KUCHARCZYKOVáB，MISáK P，et al.Freeze－thaw resistance of concrete with porous aggregate［J］.Procedia Engineering，2010，2（1）：521－529.

［8］毛繼澤，齊輝，鲇田耕一.輕骨料含水率對(duì)混凝土吸水性及抗凍性的影響［J］.建筑材料學(xué)報(bào)，2009，12（4）：473－477.MAO Jize，QI Hui，AYUTA K.Effects of water content in lightweight aggregate on water－absorbing property and freezethaw resistance of concrete［J］.Journal of Building Materials，2009，12（4）：473－477.（in Chinese）

［9］鄭秀華，張寶生.頁(yè)巖陶粒預(yù)濕處理對(duì)輕集料混凝土的強(qiáng)度和抗凍性的影響［J］.硅酸鹽學(xué)報(bào)，2005，33（6）：758－762.ZHENG Xiuhua，ZHANG Baosheng.Effect of pre－wetted shale ceramisite on strength and frost－resistance of lightweight aggregate concrete［J］.Journal of the Chinese Ceramic Society，2005，33（6）：758－762.（in Chinese）

［10］楊全兵，傅智，羅翥.水泥混凝土路面鹽凍剝蝕破壞試驗(yàn)參數(shù)和評(píng)價(jià)指標(biāo)的研究［J］.公路交通科技，2006（1）：31－33.YANG Quanbing，F(xiàn)U Zhi，LUO Zhu.Study on parameters and evaluation index of concrete frost－scaling destroy test［J］.Journal of Highway and Transportation Research and Development，2006（1）：31－33.（in Chinese）

［11］PAILLERE A M，BUIL M，SERRANO J J.Effect of fiber addition on the autogenous shrinkage of silica fume concrete［J］.ACI Materials Journal，1989，86（2）：139－144.

［12］LURA P.Autogenous deformation and internal curing of concrete［D］.Delft：Delft University of Technology，2003.

［13］HENKENSIEFKEN R，NANTUNG T，WEISS J.Saturated lightweight aggregate for internal curing in low w／c mixtures：Monitoring water movement using X－ray absorption［J］.Strain，2011，47（S1）：e432－e441.

［14］GARBOCZI E J，BENTZ D P.Analytical formulas for interfacial transition zone properties［J］.Advanced Cement Based Materials，1997，6（3／4）：99－108.

［15］LU B L，TORQUATO S.Nearest－surface distribution－functions for polydispersed particle－systems［J］.Physical Review A：Atomic，Molecular，and Optical Physics，1992，45（8）：5530－5544.

［16］FAGERLUND G.Significance of critical degrees of saturation at freezing of porous and brittle materials［C］∥Durability of Concrete：ACI Symposium Sessions.Detroit：American Concrete Institute，1975，47：13－65.

［17］JOZWIAK－NIEDZWIEDZKA D.Scaling resistance of high performance concretes containing a small portion of pre－wetted lightweight fine aggregate［J］.Cement and Concrete Composites，2005，27（6）：709－715.

［18］PENTTALA V.Surface and internal deterioration of concrete due to saline and non－saline freeze－thaw loads［J］.Cement and Concrete Research，2006，36（5）：921－928.