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    基于ANSYS軟件的儲(chǔ)能機(jī)柜力學(xué)分析及優(yōu)化設(shè)計(jì)

    2014-11-27 15:51:32夏新濤李煒
    新媒體研究 2014年19期
    關(guān)鍵詞:力學(xué)分析優(yōu)化設(shè)計(jì)

    夏新濤++李煒

    摘 要 本文介紹了儲(chǔ)能機(jī)柜的基本特點(diǎn)和設(shè)計(jì)要求,并利用ANSYS軟件對(duì)機(jī)柜框架進(jìn)行了力學(xué)分析,同時(shí)結(jié)合試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證,并根據(jù)力學(xué)分析及試驗(yàn)驗(yàn)證的結(jié)果,對(duì)儲(chǔ)能機(jī)柜進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

    關(guān)鍵詞 儲(chǔ)能機(jī)柜;力學(xué)分析;優(yōu)化設(shè)計(jì)

    中圖分類號(hào):TP3 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A 文章編號(hào):1671-7597(2014)19-0023-03

    隨著光伏和風(fēng)電等新能源技術(shù)的推廣,配套的儲(chǔ)能設(shè)備也發(fā)展迅速。新能源一般都使用在邊遠(yuǎn)地區(qū),或海島等環(huán)境復(fù)雜的地域,需要通過非常艱難的運(yùn)輸過程,才能到達(dá)設(shè)備的安裝地。新能源儲(chǔ)能設(shè)備一般選擇機(jī)柜來進(jìn)行安裝,設(shè)備的重量都比較大,有些儲(chǔ)能設(shè)備單臺(tái)的重量在1.5t左右。要求配套的機(jī)柜有非常好的靜載和動(dòng)載承受能力。在吊裝、運(yùn)輸、安裝、抗震等方面的要求非常高[1],機(jī)柜強(qiáng)度將直接影響設(shè)備的產(chǎn)品交付和使用安全。

    目前,電力儲(chǔ)能設(shè)備在國(guó)內(nèi)的推廣處于示范階段,還沒有專門針對(duì)電力儲(chǔ)能機(jī)柜開發(fā)的重載、抗振型機(jī)柜。一般會(huì)選用電力行業(yè)常用的機(jī)柜類型,比如C型型材機(jī)柜、9折型材機(jī)柜、16折型材機(jī)柜等[1]。但這幾類電力行業(yè)常用的機(jī)柜的承載能力不大于1t,如果使用環(huán)境的抗振要求在烈度7級(jí)以上,此類機(jī)柜的抗振能力不夠。

    1 分析優(yōu)化思路及步驟

    本文從滿足新能源儲(chǔ)能機(jī)柜(下稱機(jī)柜)承載強(qiáng)度需要出發(fā),專門開發(fā)出一種專用的重載高強(qiáng)度機(jī)柜。該機(jī)柜規(guī)格尺寸為1300(長(zhǎng))×800(寬)×2300(高),高度不包含門楣,但包含底座100高),機(jī)柜總重量約1.5t,機(jī)柜共安裝12個(gè)電池單元模塊,每個(gè)電池單元模塊重量約100 kg。

    針對(duì)機(jī)柜的強(qiáng)度進(jìn)行分析,從機(jī)柜吊環(huán)的承載設(shè)計(jì)及機(jī)柜靜載強(qiáng)度出發(fā),針對(duì)幾種不同的吊裝工控進(jìn)行有限元分析,計(jì)算出零部件的應(yīng)力及位移分布圖,查找機(jī)柜結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計(jì)的薄弱環(huán)節(jié)[2-3]。并通過實(shí)際的吊裝實(shí)現(xiàn)進(jìn)行驗(yàn)證,找出設(shè)計(jì)的不足,完成對(duì)機(jī)柜結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計(jì)的優(yōu)化。

    2 吊環(huán)拉伸強(qiáng)度分析

    本文設(shè)計(jì)機(jī)柜采用吊環(huán)起吊,根據(jù)國(guó)標(biāo)GB825-M12規(guī)定要求,初步選定M12吊環(huán)螺釘,單個(gè)吊環(huán)螺釘?shù)钠鸬踔亓坎怀^500 kg,4個(gè)M12吊環(huán)起吊重量應(yīng)在1.6~2t之間,能滿足機(jī)柜的起吊需要。

    首先,對(duì)選用的GB825-M12(4.8級(jí),鍍白鋅,螺距1.5 mm)吊環(huán)進(jìn)行拉伸強(qiáng)度校核,機(jī)柜重量按1.5噸計(jì)算。查閱機(jī)械設(shè)計(jì)相關(guān)規(guī)定,當(dāng)?shù)醐h(huán)螺釘承受工作載荷時(shí),吊環(huán)螺釘?shù)奈kU(xiǎn)截面一般為螺紋牙根圓柱的橫截面,拉伸強(qiáng)度校核條件為:

    1)兩點(diǎn)對(duì)角起吊:?jiǎn)蝹€(gè)吊環(huán)的拉伸強(qiáng)度

    2)四點(diǎn)起吊:?jiǎn)蝹€(gè)吊環(huán)的拉伸強(qiáng)度

    查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)中螺紋連接的安全系數(shù)取5(M12、碳鋼、不控制預(yù)緊力、靜載荷),4.8級(jí)吊環(huán)的屈服極限為320 MPa,計(jì)算的需要拉伸應(yīng)力為64 MPa。

    從理論上考慮,現(xiàn)場(chǎng)吊裝機(jī)柜時(shí),如果采用兩點(diǎn)對(duì)角吊裝形式,單個(gè)吊環(huán)螺釘承受的拉伸應(yīng)力將超出其許用應(yīng)力,吊環(huán)有發(fā)生屈服失效,發(fā)生斷裂和變形的潛在危險(xiǎn)存在。

    3 機(jī)柜強(qiáng)度分析和校核

    首先對(duì)機(jī)柜進(jìn)行網(wǎng)格劃分,再分幾種不同的工況進(jìn)行強(qiáng)度分析和校核,分別為:吊環(huán)固定工況、兩點(diǎn)對(duì)角吊裝工況、四點(diǎn)對(duì)角吊裝工況、靜載工況。

    3.1 網(wǎng)格劃分

    細(xì)化網(wǎng)格可以使計(jì)算結(jié)果更精確,但是會(huì)增加CPU計(jì)算時(shí)間、需要更大的存儲(chǔ)空間。網(wǎng)格劃分時(shí)需要權(quán)衡計(jì)算成本和細(xì)化網(wǎng)格之間的矛盾。網(wǎng)格劃分結(jié)果如圖1所示。

    圖1 機(jī)柜網(wǎng)格劃分

    3.2 吊環(huán)固定工況分析

    采用四點(diǎn)吊裝,載荷、位移約束條件如下。

    1)位移約束條件:四個(gè)吊環(huán)的位移為固定約束(Fixed Support)。

    2)機(jī)柜自重的加載:重力加速度g=9806.6 mm/s2;

    3)單個(gè)電池模塊重量加載:按1.5倍的重量(約150 kg),通過施加重量模塊來模擬完成加載。

    將計(jì)算的載荷和位移約束分別加載后,進(jìn)行仿真計(jì)算,得到固定吊環(huán)工況下機(jī)柜的位移、應(yīng)力云圖分別如圖2所示。

    圖2 吊環(huán)固定工況下位移和應(yīng)力分析圖

    力學(xué)分析結(jié)果表明,吊環(huán)固定時(shí),產(chǎn)生的最大位移變形發(fā)生在機(jī)柜的中間部位下端處,最大變形為0.791 mm,零部件所受最大應(yīng)力240.15 MPa,最大應(yīng)力發(fā)生在四個(gè)吊環(huán)處,吊環(huán)會(huì)發(fā)生屈服現(xiàn)象(斷裂)。

    3.3 兩點(diǎn)對(duì)角吊裝工況分析

    采用兩點(diǎn)對(duì)角吊裝,載荷、位移約束條件如下。

    1)位移約束條件:機(jī)柜的底座位移為固定約束(Fixed Support)。

    2)2個(gè)對(duì)角吊環(huán)施加載荷:起吊中心距機(jī)柜頂部高度為1500 mm,載荷大小為機(jī)柜的重量(2138.6 kg),轉(zhuǎn)換為分量施加到吊環(huán)上。

    將計(jì)算的載荷和位移約束分別加載后,進(jìn)行仿真計(jì)算,得到固定吊環(huán)工況下機(jī)柜的位移、應(yīng)力云圖分別如圖3所示。

    圖3 兩點(diǎn)對(duì)角起吊工況下位移和應(yīng)力分析圖

    力學(xué)分析結(jié)果表明,產(chǎn)生的最大位移變形發(fā)生在機(jī)柜的吊環(huán)處,最大變形為1.4786 mm,零部件所受最大應(yīng)力598 MPa,最大應(yīng)力發(fā)生在吊環(huán)螺釘處,吊環(huán)會(huì)發(fā)生屈服現(xiàn)象。

    3.4 四點(diǎn)起吊吊裝工況分析

    將計(jì)算的載荷和位移約束分別加載后,進(jìn)行仿真計(jì)算,得到固定吊環(huán)工況下機(jī)柜的位移、應(yīng)力云圖分別如圖4所示。

    圖4 四點(diǎn)對(duì)角起吊工況下位移和應(yīng)力分析圖

    力學(xué)分析結(jié)果表明,產(chǎn)生的最大位移變形發(fā)生在機(jī)柜的兩側(cè)縱梁中間處,最大變形為0.6927 mm,零部件所受最大應(yīng)力305.36 MPa,最大應(yīng)力發(fā)生在吊環(huán)螺釘處,吊環(huán)會(huì)發(fā)生屈服現(xiàn)象。

    3.5 靜載工況分析

    將計(jì)算的載荷和位移約束分別加載后,進(jìn)行仿真計(jì)算,得到固定吊環(huán)工況下儲(chǔ)能機(jī)柜的位移、應(yīng)力云圖分別如圖5所示。endprint

    圖5 靜載工況下位移和應(yīng)力分析圖

    力學(xué)分析結(jié)果表明,產(chǎn)生的最大位移變形發(fā)生在機(jī)柜的兩側(cè)縱梁中間處,最大變形為0.6927 mm,零部件所受最大應(yīng)力305.36 MPa,最大應(yīng)力發(fā)生在吊環(huán)螺釘處,吊環(huán)會(huì)發(fā)生屈服現(xiàn)象。

    4 試驗(yàn)驗(yàn)證

    通過對(duì)上面四種不同工況進(jìn)行應(yīng)力和位移的分析,機(jī)柜存在吊環(huán)斷裂和脫落的危險(xiǎn),機(jī)柜某些部位的強(qiáng)度也不夠,存在破裂的潛在危險(xiǎn)。針對(duì)上面的分析情況,分別進(jìn)行了靜載試驗(yàn)和吊裝試驗(yàn),按照機(jī)柜的實(shí)際載重量加工了試驗(yàn)配重,并將配重全部加載在機(jī)柜上,然后進(jìn)行靜載和吊裝試驗(yàn)。經(jīng)過試驗(yàn)驗(yàn)證,機(jī)柜在極端情況下出現(xiàn)了如圖6所示的破壞狀況。

    采用四點(diǎn)起吊吊裝工況試驗(yàn)時(shí),機(jī)柜在靜載和吊裝試驗(yàn)均沒有出現(xiàn)問題;采用兩點(diǎn)起吊吊裝工況試驗(yàn)時(shí),機(jī)柜有吊環(huán)出現(xiàn)了斷裂和脫落的現(xiàn)象,同時(shí)因?yàn)閮牲c(diǎn)起吊吊裝,機(jī)柜頂部的框架出現(xiàn)了脫焊的現(xiàn)象;機(jī)柜在正常四點(diǎn)吊裝的試驗(yàn)下,吊裝10次以上不存在任何問題。

    圖6 機(jī)柜吊環(huán)斷裂及破壞情況

    5 結(jié)束語(yǔ)

    通過ANSYS軟件對(duì)機(jī)柜進(jìn)行不同工況下的有限元分析[4],并根據(jù)實(shí)際的使用情況進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證,找出了機(jī)柜的潛在危險(xiǎn)。經(jīng)過分析試驗(yàn)結(jié)果,擬采用下述措施對(duì)機(jī)柜的薄弱環(huán)節(jié)進(jìn)行優(yōu)化和改進(jìn)。

    1)采用8.8級(jí)的高強(qiáng)度M12吊環(huán)螺釘,增強(qiáng)吊環(huán)螺釘?shù)那?qiáng)度?;蛟龃蟮醐h(huán)螺釘?shù)囊?guī)格,將吊環(huán)螺釘增大到M20,即可同時(shí)滿足兩點(diǎn)或四點(diǎn)吊裝的要求。

    2)由于機(jī)柜在安裝了所有電氣設(shè)備之后,重量過重(1.5T),因此可以放棄吊環(huán)螺釘?shù)跹b的方式,在機(jī)柜頂部安裝前后吊裝角鋼進(jìn)行吊裝。

    3)機(jī)柜框架的四角的應(yīng)力較大,采用兩點(diǎn)吊裝方式時(shí)易加重應(yīng)力集中而造成損壞。在框架焊接時(shí),采用塞縫焊接方式并滿焊,提高柜體連接角的強(qiáng)度;亦可以根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn),通過加強(qiáng)筋板加固四角。

    利用ANSYS軟件進(jìn)行有限元分析,獲取準(zhǔn)確的機(jī)柜應(yīng)力和應(yīng)變模型,并根據(jù)實(shí)際工況進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證,驗(yàn)證ANSYS軟件的分析結(jié)果,找出機(jī)柜的薄弱環(huán)節(jié)和潛在危害,并根據(jù)結(jié)果進(jìn)行設(shè)計(jì)優(yōu)化。通過有限元分析及樣柜的試驗(yàn)驗(yàn)證,提高了機(jī)柜設(shè)計(jì)的準(zhǔn)確性,為機(jī)柜的設(shè)計(jì)提供了可靠的依據(jù)。

    參考文獻(xiàn)

    [1]朱云霄,黃平,郭勝軍,等.電力二次設(shè)備用機(jī)柜框架的設(shè)計(jì)[J].電子機(jī)械工程2010,26(1):31-34.

    [2]王韻,黃春曉.基于模態(tài)分析的通信機(jī)柜結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[J].機(jī)械設(shè)計(jì),2008,20(12):135-136.

    [3]劉衍平,張劉斗,等.電子設(shè)備機(jī)柜結(jié)構(gòu)的模態(tài)分析[C].張家界:第26屆中國(guó)控制會(huì)議,2007:464-467.

    [4]陳酋.電子機(jī)柜結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的方案優(yōu)化[J].東南大學(xué),2003:6-24.

    作者簡(jiǎn)介

    夏新濤(1957-),男,教授,博士,河南科技大學(xué)機(jī)電程學(xué)院軸承研究所所長(zhǎng)。endprint

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