張秀艷,代小軍
(1.大連科技學(xué)院,遼寧 大連 116052;2.大連三洋冷鏈有限公司,遼寧 大連 116600)
在發(fā)動機裝配過程中,缸套壓裝工位顯得尤為重要,在過去,壓裝柴油機機體缸套均為工人手工敲裝壓入,壓入生產(chǎn)率低、工人勞動強度大,而且壓裝精度也沒有保證。壓裝質(zhì)量直接影響發(fā)動機的性能,因此,精確地實現(xiàn)壓裝功能,計算出壓裝力,檢測發(fā)動機的壓裝突出量,是缸套壓裝機性能體現(xiàn)的關(guān)鍵,在實際過程中,配合桁架等工藝的設(shè)計,使整線形成流水作業(yè),提高工作效率。在設(shè)計過程中,要體現(xiàn)實際與理論的結(jié)合應(yīng)用,多次測量取平均值來檢測該機床的性能,通過不斷調(diào)控,達(dá)到預(yù)期目的。
缸套壓裝及凸出量測量機機床用于將在上工位已經(jīng)預(yù)裝好的缸套自動壓裝到位并自動測量缸套凸出缸體頂面的凸出量(本工位與上工位之間不存件,上工位掃描并預(yù)裝缸套完成后,放行時將工件身份信息傳至本工位)。壓裝由液壓驅(qū)動,壓頭橫移變位由伺服電機實現(xiàn),測量采用位移傳感器。壓裝過程實時監(jiān)控壓裝力,記錄峰值,判斷是否超差,并記錄缸套凸出量數(shù)據(jù)。監(jiān)控壓裝力及位移的變化關(guān)系,并繪制曲線。缸套壓裝及凸出量測量機如圖1。
工件自動上料→接受上工位傳來的工件信息→輥道下落,工件定位→壓裝測量頭下降,壓裝及測量1、4 缸套→壓裝測量結(jié)束后,壓裝測量頭上升回原位,自動右移150 mm→壓裝測量頭下降,壓裝及測量2、5 缸套→壓裝測量結(jié)束后,壓裝測量頭上升回原位,自動右移150 mm→壓裝測量頭下降,壓裝及測量3、6 缸套→其間如有不合格報警,需人工干預(yù)將工件下料至返修工位→全部合格后,壓裝測量頭自動回原位,機床輥道上升回原位→自動下料。
圖1 缸套壓裝及凸出量測量機
缸套凸出量測量裝置采用數(shù)字式位移傳感器,測量精度可達(dá)到滿量程的1/1 000;缸套壓裝采用液壓單元,最大壓裝力2.5 t;壓裝力在一定范圍內(nèi)可調(diào);本工位與上一工位之間不存件,上一工位掃描并預(yù)裝缸套完成后,放行時將工件身份信息傳至本工位。結(jié)構(gòu)形式:壓裝測量橫向移動采用伺服移位,可滿足在不同位置精確停止要求。缸套凸出量測量重復(fù)精度為0.02 mm。缸套凸出量合格范圍為0.05~0.10 mm。
已知條件:孔直徑為130.02-0.018-0.086,包容件大外徑da=169.98 mm,結(jié)合直徑df=130.02mm,被包容件小內(nèi)di=126 mm,結(jié)合長度,lf=275 mm,包容件的彈性模量E2=100 GPa,被包容件的彈性模量E1=170 GPa,包容件和被包容件的泊松比vi=0.25,摩擦因數(shù)μ=0.2,過盈量δ=0.081 8 mm。
計算系數(shù)C1、C2計算如下:
壓裝總應(yīng)力P=μπdflfp=0.2×3.1416×130.02×275×0.053×9.8=117 600 N。
1)在負(fù)載Ff=100 000 N 作用下,傳遞負(fù)荷所需最小單位結(jié)合力為:
根據(jù)qa查表,系數(shù)Ca=3.871。
2)根據(jù)qa查表,系數(shù)Ca=3.271,被包容件最小直徑變化量為:
3)考慮壓平量的最小過盈量δemin=eamin+eimin=0.021 4+0.010 6=0.032 mm,
最小有效過盈量δmin=δemin+2(Sa+Si)=0.032+2(0.4×0.0063+0.4×0.006 3)=0.042 mm,Sa=0.4Rza,Si=0.4Rzi。
圖2為微觀不平度10 點高度Rz,在取樣長度內(nèi)5 個最大的輪廓峰高的平均值與5 個最大的輪廓谷深的平均
包容件不產(chǎn)生塑性變形所容許的最大結(jié)合壓力pfamax=aσsa=0.22×400=128 N/mm2。
圖2 微觀不平度十點高度
表1 Rz值對照表
如圖3,根據(jù)qa查a。
圖3 系數(shù)a、i
4)包容件最大應(yīng)力和被包容件最大應(yīng)力
在滿足壓裝需求的前提下,還需要進(jìn)行壓力檢測,和凸出量的檢測,通過檢測模塊的合理選型及運作,多次測量并求平均值,這樣能夠準(zhǔn)確評估壓裝的合格率,從而使該單機快速、準(zhǔn)確地運作,滿足裝配需求。
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