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    U型與J型通風采空區(qū)流場數(shù)值模擬研究

    2014-11-12 04:20:36王付清王立偉
    山西焦煤科技 2014年4期
    關鍵詞:漏風風流風壓

    王付清,王立偉

    (山東魯泰煤業(yè)有限公司,山東 濟寧 272000)

    隨著大型綜采機械在煤礦的推廣使用,工作面推進速度變快,煤炭產(chǎn)量大幅增加,但同時采空區(qū)空間也不斷加大,遺煤量變多,這使得采空區(qū)涌向工作面的瓦斯量變大。因此,對采空區(qū)涌出瓦斯的管理成為工作面瓦斯治理的重點。國內(nèi)外學者對采空區(qū)瓦斯分布規(guī)律都做了大量研究。澳大利亞學者Wendt,M.&Balusu,R使用CFD軟件對立井抽放礦井的采空區(qū)瓦斯分布規(guī)律進行了模擬研究[1]。林柏泉主要在工作面中的風流對采空區(qū)瓦斯?jié)舛确植嫉挠绊懛矫骈_展了詳細地探討[2]。吳玉國等對在雙U型通風條件下采空區(qū)中的瓦斯的運移特點進行了討論[3]。何磊等主要對Y型通風條件下采空區(qū)中的瓦斯分布規(guī)律和防治采空區(qū)瓦斯涌出方面做了大量分析[4]。李宗翔等主要在W型通風條件下已垮落的巖石對采空區(qū)中風流移動的影響,重點在風壓及等值線和流變函數(shù)方面做了研究[5]。楊明等對U型通風條件下和Y型通風條件下采空區(qū)中瓦斯流場特性進行了數(shù)值分析和比較[6]。吳玉國等主要以“U+L”型通風條件下和”U+I”通風條件為基礎,分析了這兩種通風方式在防治瓦斯超限方面的優(yōu)劣性[7]。

    綜采工作面J型通風方式原理主要是工作面回采期間,在一條巷道進風一條巷道回風的基礎上,重新沿回風巷的反方向施工另一條回風巷,兩條回風巷的風流反向,形成“一進兩回”的通風系統(tǒng)[8]。這種綜采工作面的通風方式在治理采空區(qū)瓦斯及防治上隅角瓦斯超限方面有較強的優(yōu)點,但相對其他通風方式也存在一定的缺點。因此,本文通過建立數(shù)值模型,對綜采工作面J型通風條件下與U型通風條件下采空區(qū)流場漏風與瓦斯分布規(guī)律進行研究,分析這兩種通風方式的優(yōu)劣性。

    1 采空區(qū)基本假設及滲流控制方程

    1.1 基本假設

    采場范圍包括工作面和采空區(qū)。進入采場的風流大部分經(jīng)過工作面到回風巷,只有一部分漏風進入采空區(qū)。為使模擬研究方便,同時也能較準確反映采空區(qū)流場的規(guī)律,做出如下假設[9]:

    1)由于采動過后,采空區(qū)中存在冒落的巖石與煤塊,這些分散的矸石與煤體形成多空介質(zhì),且由于這些多孔介質(zhì)排列規(guī)律,為了方便研究,這些多孔介質(zhì)可看為各向同性。

    2)由于在采空區(qū)井下環(huán)境中,氣體的壓縮變形可忽略不計,同時其流動過程中能量損失也可不計。

    3)考慮采空區(qū)分布瓦斯的密度均勻,采空區(qū)中的所有氣體都是在同一平面運動,把坐標原點選在進風巷的下隅角,沿工作面回采反方向為正x軸,沿工作面風流運移方向為正y方向。

    1.2 采空區(qū)滲流控制方程

    采空區(qū)氣體流動遵循質(zhì)量守恒定律、動量守恒定律和組分守恒定律[10]。

    質(zhì)量守恒定律:

    式中:

    ρ—流體密度,kg/m3;

    t—時間,s;

    u、v、w—速度矢量在 x、y、z方向上的分量。

    動量守恒定律:

    式中:

    ρ—流體密度,kg/m3;

    u、v—速度矢量在x、y方向上的分量;

    μ—動力黏度;

    P—流體微元上的壓力;

    Su、Sv—動量守恒方程的廣義源項。

    組分守恒方程:

    式中:

    cs—組分S的體積濃度;

    ρcs—組分S的質(zhì)量濃度;

    Ds—該組分的擴散系數(shù);

    Ss—微元體內(nèi)的生成率。

    1.3 孔隙率與滲透率模型

    采空區(qū)是由冒落的巖石和遺煤等充填的立體空間,其中富含大量的孔隙和裂隙,具有多孔介質(zhì)的特性。由于不同采空區(qū)內(nèi)巖石與遺煤的分布各不相同,孔隙分布不均,有很大的隨機性,采空區(qū)內(nèi)的孔隙與分布情況又與冒落巖石的大小與排列、開采層與鄰近層的巖性、采動應力等情況有很大相關性。而在原有裂隙基礎上又形成的采動裂隙會受采動壓力變化而變化。因此,非均勻介質(zhì)的孔隙率和滲透率對采空區(qū)中的流體滲流研究有很大影響[11]。

    因此,在建立模型時,應充分考慮滲透率K。根據(jù) Kozeny-Carman 公式[12]:

    式中:

    φ—多孔介質(zhì)的孔隙率;

    S—孔隙骨架的比表面積;

    c—系數(shù),近似取5。

    2 采空區(qū)物理模型建立及邊界條件設置

    2.1 U型通風物理模型及邊界條件

    U型通風設計進回風巷寬度都為5 m,工作面寬5,長250 m,采空區(qū)取600 m,具體物理模型見圖1。進風巷進風斷面設置為速度入口,其速度為2.67 m/s;出口設置為自由出口(outflow);采空區(qū)內(nèi)部設置為多孔介質(zhì)(porous)類型,孔隙率為0.3;進回風巷及工作面計算區(qū)域設置為fluid類型;采空區(qū)和工作面之間相鄰面設置為內(nèi)部(interior)邊界類型;其它面設置為固體邊界(wall)。采空區(qū)底板的瓦斯涌出量設置為常數(shù)。

    圖1 U型通風物理模型圖

    2.2 J型通風物理模型及邊界條件

    建立J型通風系統(tǒng)時,為使建立的模型反映工作面及采空區(qū)的主要特征,盡量與實際相符,取工作面傾斜長250 m,進、回風巷寬5 m,小斷面排瓦斯專用巷和采空區(qū)寬260 m,其中排瓦斯專用巷寬1.5 m,為了便于與U型通風進行比較,這里采空區(qū)側(cè)也取600 m作為研究對象,物理模型見圖2。

    對于J型通風,其進風巷口設置為速度入口,入口風速為2.67 m/s;工作面與采空區(qū)、采空區(qū)與排瓦斯專用巷交界面設置為內(nèi)部邊界;其他邊界條件設置同U型通風相同。

    圖2 J型通風物理模型圖

    3 采空區(qū)流場模擬結(jié)果分析

    3.1 靜壓分布對比

    U型通風條件下采空區(qū)靜壓分布圖見圖3。

    圖3 U型通風采空區(qū)靜壓(Pa)分布圖

    由圖3可知,風壓在工作面進風口處最大,在工作面上隅角處最小,即工作面上隅角位置為風壓最低點。風壓等值線從進風靠近工作面巷端口處向采空區(qū)彎曲,并且風壓呈遞減趨勢,在工作面上隅角位置風壓等值線也向采空區(qū)一側(cè)彎曲,但風壓呈遞增趨勢,等值線密度沒有采空區(qū)靠近進風口處密集。在采空區(qū)內(nèi)部風壓等值線幾乎無變化。J型通風采空區(qū)靜壓分布圖見圖4。

    圖4 J型通風采空區(qū)靜壓(Pa)分布圖

    從圖4可以看出,采空區(qū)內(nèi)的風壓在工作面進風口處最大,并以其為中心沿工作面方向與采空區(qū)深度方向逐漸減小,其靜壓最低點位于采空區(qū)與排瓦斯專用巷末端交匯處。

    3.2 采空區(qū)漏風場對比

    U型通風采空區(qū)漏風矢量圖見圖5。

    圖5 U型通風采空區(qū)漏風矢量圖

    由圖3,圖5可知,在U型通風條件下大部分風流經(jīng)工作面進入回風巷,少部分風流漏入采空區(qū),但漏入采空區(qū)內(nèi)部的風流最終從工作面中部至上隅角返回至回風巷。J型通風采空區(qū)漏風矢量圖見圖6。

    圖6 J型通風采空區(qū)漏風矢量圖

    由圖4,圖6可以看出,進風風流經(jīng)工作面漏入采空區(qū),向采空區(qū)深部運移,最終采空區(qū)內(nèi)漏風流流入排瓦斯專用巷,并且在工作面進風口和排瓦斯專用巷末端為漏風速率極大值區(qū)域。由此可以看出,J型通風系統(tǒng)多一條瓦斯排放專用巷,具有較強的排瓦斯作用,采空區(qū)的整個流場因其作用而完全發(fā)生了改變。

    3.3 瓦斯?jié)舛确植紝Ρ?/h3>

    U型通風采空區(qū)瓦斯?jié)舛确植家妶D7。

    圖7 U型通風采空區(qū)瓦斯?jié)舛确植紙D

    從圖7可以看出,U型通風條件下,沿工作面向采空區(qū)方向,瓦斯?jié)舛仍絹碓礁?,在其深部瓦斯?jié)舛冗_到80%以上,在工作面上隅角附近瓦斯?jié)舛纫殉^1%。沿工作面向采空區(qū)450 m內(nèi),距工作面同等距離下進風巷側(cè)的瓦斯?jié)舛纫h低于回風側(cè)的瓦斯?jié)舛取?/p>

    J型通風采空區(qū)瓦斯?jié)舛确植家妶D8。

    圖8 J型通風采空區(qū)瓦斯?jié)舛确植紙D

    從圖8可以看出,J型通風采空區(qū)內(nèi)瓦斯?jié)舛?,隨距工作面距離增加逐漸增大,在采空區(qū)深部瓦斯?jié)舛茸罡哌_到10%左右,采空區(qū)高瓦斯?jié)舛葏^(qū)域遠小于U型通風,說明J型通風排瓦斯能力優(yōu)于U型通風。J型通風采空區(qū)靠近進風巷側(cè)瓦斯?jié)舛纫哂诳拷仫L巷側(cè),但在整個采空區(qū)橫斷面上分布較均勻。J型通風系統(tǒng)由于多了一條瓦斯排放巷,解決了U型通風在采空區(qū)深部高濃度瓦斯積聚的問題,從而降低了整個采空區(qū)瓦斯的濃度。

    U型通風與J型通風工作面上隅角瓦斯?jié)舛确植家妶D9,圖10。

    圖9 U型通風工作面上隅角瓦斯?jié)舛确植紙D

    圖10 J型通工作面上隅角瓦斯?jié)舛确植紙D

    從圖9、圖10可以看出,U型通風條件下工作面上隅角瓦斯梯度較J型通風密集。在同等距離下U型通風上隅角瓦斯?jié)舛?% ~10%,而J型通風上隅角瓦斯?jié)舛?.1% ~0.2%,因此,J型通風相比U型通風能更好地解決上隅角瓦斯積聚問題。

    4 結(jié)論

    1)無論U型還是J型通風,靠近工作面處采空區(qū)瓦斯?jié)舛鹊?,遠離工作面處瓦斯?jié)舛容^高,但U型通風比J型通風采空區(qū)瓦斯?jié)舛雀吆芏唷?/p>

    2)J型通風條件下漏風風流攜帶瓦斯向采空區(qū)深部運移,最終經(jīng)專用排瓦斯巷排出,工作面上隅角瓦斯?jié)舛容^低,僅為0.1% ~0.2%;而U型通風部分漏風風流經(jīng)采空區(qū)后又攜帶瓦斯進入工作面,導致上隅角瓦斯?jié)舛鹊竭_1%~5%。

    3)由于J型通風向采空區(qū)漏風較大,因此,該系統(tǒng)適用于不易自燃煤層綜采工作面,并且由于多一條瓦斯排放巷,施工量加大,成本增加。因此,應針對不同工作面條件,具體分析和掌握其采空區(qū)流場運移規(guī)律,以便選擇合適的通風方式。

    [1]Wendt,M.&Balusu,R.CFD modeling of long wall goaf gas flow dynamics[J].Coal and Safety,2002(20):27 -34.

    [2]林柏泉,張仁貴.U型工作面采空區(qū)瓦斯涌出及其治理[J].煤炭學報,1988,23(2):154-160.

    [3]吳玉國,鄔劍明,王俊峰,等.雙U型通風系統(tǒng)綜放開采采空區(qū)瓦斯分布規(guī)律[J].煤炭學報,2011,36(10):1704-1708.

    [4]何 磊,楊勝強,孫 祺,等.Y型通風下采空區(qū)瓦斯運移規(guī)律及治理研究[J].中國安全生產(chǎn)科學技術,2011,7(2):50-54.

    [5]李宗翔,李建新.W型通風冒落采空區(qū)流場數(shù)值模擬計算[J].遼寧工程技術大學學報(自然科學版),2007,26(6):816-818.

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    [8]王 凱,俞啟香,繆協(xié)興,等.綜放采場J型通風系統(tǒng)治理高瓦斯涌出的研究[J].中國礦業(yè)大學學報,2004,33(4):365-369.

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    [11]鹿存榮,楊勝強,郭曉宇,等.采空區(qū)滲流特性分析及其流場數(shù)值模擬預測[J].煤炭科學技術,2001,39(9):55-59.

    [12]徐 鵬,邱淑霞,姜舟婷,等.各項同性多空介質(zhì)中Kozeny-Carman的分形分析[J].重慶大學學報,2011,34(4):78-82.

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