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    440?T/h CFB鍋爐中心筒改造

    2014-11-07 18:08:18郝石
    科技創(chuàng)新導報 2014年15期

    郝石

    摘 要:針對440T/H CFB鍋爐由于分離器中心筒變形導致鍋爐返料回灰不暢,影響鍋爐穩(wěn)定運行。該文從中心筒的制造方法,材料選擇及固定方式等方面分析了現有中心筒變形原因,并提出了改造方案。

    關鍵詞:CFB鍋爐 中心筒 變形改造

    中圖分類號:TK229.6 文獻標識碼:A 文章編號:1674-098X(2014)05(c)-0066-02

    1 設備概括

    神華鄂爾多斯煤制油是我國第一條百萬噸級煤直接液化項目,目前已成功運行多年。為綜合利用資源,保護環(huán)境,提高經濟效益,就地配套建設油灰渣、煤矸石、煤泥、洗中煤綜合利用動力中心,設置3×440 t/h CFB鍋爐+2×100 MW汽輪發(fā)電機組,既解決環(huán)保問題,同時為直接液化項目提供所需的蒸汽、電力、除鹽水,實現循環(huán)經濟戰(zhàn)略。其中3臺鍋爐為無錫華光鍋爐股份有限公司開發(fā)設計生產的UG-440/10-M型CFB鍋爐,為高溫高壓、單爐膛、單鍋筒橫置、汽水自然循環(huán)、全鋼架、全懸吊結構、π型布置。鍋爐采用緊身封閉,在運轉層9m標高設置格柵平臺。爐膛采用氣密型膜式水冷壁;爐膛和尾部豎井煙道之間并排布置兩個蝸殼式絕熱型旋風分離器;尾部豎井煙道內布置兩級三組對流過熱器;過熱器下方布置四組省煤器及一、二次風各三組空氣預熱器,無再熱器。前墻均布4個給煤口、后墻布置2個返料口,底部布置4個排渣口。

    2 運行情況

    #1鍋爐自投用以來年運行均能達到設計的7500 h以上。運行初期1-3年間因磨損導致水冷壁管泄漏的停爐時有發(fā)生,為此先后進行了防磨噴涂、加裝防磨梁、加裝防側磨片等多項改造措施,取得了一定的效果,最長連續(xù)運行達到過210 d。2013年初在對#1鍋爐停爐檢查時發(fā)現右側中心筒出現變形,中心筒中及下段變?yōu)闄E圓狀(如圖1),左側中心筒下部幾乎完全合攏(如圖2)。

    但因檢修時間短、材料備件短缺未能進行中心筒的更換,將右側中心筒做了簡單的加強和防墜措施,左側中心筒下半部進行了切除同時也進行了防墜保護。啟動初期時因循環(huán)物料量少,左側中心筒被截短,左側分離器回料量減少,床溫上升緩慢,隨著投煤量加大有所緩解,鍋爐負荷能夠達到90%額定出力。但分離器返料波動較大,左側返料器溫度偏低60 ℃左右,分離器溫度偏低20 ℃左右,但阻力變化較小。

    3 變形原因簡要分析

    3.1 從中心筒制造工藝分析

    目前中心筒的制造分兩種方法:當壁厚在8-12 mm時多使用鋼板卷制,材質為Cr25Ni20;超過12 mm多使用高鉻鎳耐熱鋼并添加稀有材料鑄造而成。我中心使用的中心筒恰好是由鋼板卷制,鋼板厚度為δ=10 mm。通過近些年同類型電廠使用情況來看,鋼板卷制的中心筒均出現了不同程度的變形,主要是因為受工藝限制鋼板卷制的中心筒壁厚普遍較薄,雖然使用了Cr25Ni20等耐熱鋼,但對于長期懸吊于接近1000 ℃環(huán)境下的大型部件來說強度仍顯不足,在鍋爐啟動時,中心筒整體受熱不均,停爐時受冷不均勻,尤其在發(fā)生水冷壁爆管等極端情況下,極易產生變形,成為橢圓形,插入深度越深越容易變形,中心筒直徑越大越容易變形。同時,壁厚過薄也不利于抗磨。

    3.2 從筒體加強結構分析

    我中心使用的中心筒插入深度為3800 mm,從中心筒下沿起,每隔900 mm設置一道加強圈,共設置3道,加強圈下部均布12個三角形的加強肋板,雙面焊接在中心筒和加強圈上。從實際變形情況分析,加強結構設置單薄三角形肋板數量明顯不足,從圖三中可以看出在相鄰的兩個肋板中間的加強圈變形尤為嚴重。由此可以看出,由鋼板卷制的中心筒加強結構的設計同樣重要,如加強圈厚度可再適當增加,三角型肋板改為上下兩圈圓錐板加強。

    3.3 從懸吊結構分析

    吊掛方式采用吊桿吊掛,中心筒由24個卡槽和24個吊架固定,由于卡槽強度不夠,卡槽易斷裂并脫離中心筒,導致中心筒易下移并產生偏斜,這也會使分離效率下降,并且此種卡槽連接方式,在中心筒受熱膨脹、受冷收縮時,卡槽與中心筒連接處脹縮受阻,脹縮頂拉力會使中心筒上部產生嚴重變形,同時卡槽易被扭斷,使中心筒下沉,嚴重時會導致中心筒脫落。

    4 改造方案的選擇

    針對中心筒變形原因的分析,通過周邊同類型電廠的調研,并對多家投標單位方案評選后,最終選用了山東煙臺通用風帽有限公司的方案,并由其進行安裝,具體方案如下:

    (1)中心筒由鋼板卷制改為鑄造,厚度由原來的δ=10 mm增加到δ=16 mm,厚度增加,強度相應的有所提高。材料由1Cr25Ni20變?yōu)閆G40Cr26Ni20MoMnSiNRe,C由0.1%變?yōu)?.15%~0.2%,增加了Mn、N、Re微量元素,在合金中摻入少量Re能增大硬度,多用于制造長期耐受磨損的金屬零件,進一步提高中心筒的抗磨性能。

    (2)筒體加強

    筒體加強圈與筒體一體鑄造,厚度δ=20 mm,同時三角型的加強筋板增加到32塊,均勻焊接在加強圈上層,加強圈下層也增加32塊三角型加強筋,并與上層的錯開一定角度。加強圈共有3道,這樣筒體強度得到提高,抗變形能力更加可靠。

    (3)固定方式改為自由吊掛的支承方式

    自由吊掛是指中心筒通過上部大筋板安放在支架上的安裝方式,這種安裝方式大筋板與支架間為自由配合(無焊接等任何方式的固定),可以相對滑動,因此中心筒在受熱膨脹時或冷卻收縮時均不會受到較大的阻力發(fā)生變形。并且由于大筋板、三角筋板和中心筒為一體鑄造具有較高的強度,不會發(fā)生扭曲變形,具有良好的使用效果。

    如圖5,筒體δ=16 mm厚,筒體上圈筋板為吊掛筋板δ=20 mm厚,寬度200 mm,與筒體一體鑄造而成強度很高,筋板上部配有32個均布的三角筋板,連接筒體與上圈筋板以增加上圈吊掛筋板的強度。上圈筋板的下平面上也均布32個三角筋板與筋板上平面三角筋板錯開布置,使上圈吊掛筋板的牢固度更強,不會發(fā)生上圈吊掛筋板走形彎曲等現象,這樣筒體偏斜也就不會發(fā)生。

    5 改造效果

    2013年6月份利用停工檢修機會,對中心筒進行了更換,單側中心筒更換工期6 d。啟動后使用效果良好,鍋爐各項參數恢復正常。2014年停爐檢查,中心筒結構完好,通過標記觀察,未發(fā)生明顯位移。 2014年6月份停工檢修期間計劃對另外兩臺鍋爐的中心筒進行統(tǒng)一更換。

    6 結語

    通過對我動力中心鍋爐中心筒變形改造分析,建議中心筒盡量鑄造,但要嚴格控制鑄造工藝,防止氣孔、沙眼的形成。中心筒的設計應充分考慮筒體的加強,以提高抗變形能力。中心筒的懸掛應充分考慮各種工況下的膨脹和位移,使用自由吊掛的方法。

    參考文獻

    [1] 楊建球.循環(huán)流化床鍋爐運行、改進及循環(huán)流化床鍋爐新技術與工程應用手冊[M].中國電力出版社,2010.

    [2] 李新剛.循環(huán)流化床鍋爐中心筒改造[J].投資與創(chuàng)業(yè),2012(6).

    [3] 李文廣.兩起CFB鍋爐旋風分離器中心筒故障的分析與處理[J].鍋爐技術,2008(6).endprint

    摘 要:針對440T/H CFB鍋爐由于分離器中心筒變形導致鍋爐返料回灰不暢,影響鍋爐穩(wěn)定運行。該文從中心筒的制造方法,材料選擇及固定方式等方面分析了現有中心筒變形原因,并提出了改造方案。

    關鍵詞:CFB鍋爐 中心筒 變形改造

    中圖分類號:TK229.6 文獻標識碼:A 文章編號:1674-098X(2014)05(c)-0066-02

    1 設備概括

    神華鄂爾多斯煤制油是我國第一條百萬噸級煤直接液化項目,目前已成功運行多年。為綜合利用資源,保護環(huán)境,提高經濟效益,就地配套建設油灰渣、煤矸石、煤泥、洗中煤綜合利用動力中心,設置3×440 t/h CFB鍋爐+2×100 MW汽輪發(fā)電機組,既解決環(huán)保問題,同時為直接液化項目提供所需的蒸汽、電力、除鹽水,實現循環(huán)經濟戰(zhàn)略。其中3臺鍋爐為無錫華光鍋爐股份有限公司開發(fā)設計生產的UG-440/10-M型CFB鍋爐,為高溫高壓、單爐膛、單鍋筒橫置、汽水自然循環(huán)、全鋼架、全懸吊結構、π型布置。鍋爐采用緊身封閉,在運轉層9m標高設置格柵平臺。爐膛采用氣密型膜式水冷壁;爐膛和尾部豎井煙道之間并排布置兩個蝸殼式絕熱型旋風分離器;尾部豎井煙道內布置兩級三組對流過熱器;過熱器下方布置四組省煤器及一、二次風各三組空氣預熱器,無再熱器。前墻均布4個給煤口、后墻布置2個返料口,底部布置4個排渣口。

    2 運行情況

    #1鍋爐自投用以來年運行均能達到設計的7500 h以上。運行初期1-3年間因磨損導致水冷壁管泄漏的停爐時有發(fā)生,為此先后進行了防磨噴涂、加裝防磨梁、加裝防側磨片等多項改造措施,取得了一定的效果,最長連續(xù)運行達到過210 d。2013年初在對#1鍋爐停爐檢查時發(fā)現右側中心筒出現變形,中心筒中及下段變?yōu)闄E圓狀(如圖1),左側中心筒下部幾乎完全合攏(如圖2)。

    但因檢修時間短、材料備件短缺未能進行中心筒的更換,將右側中心筒做了簡單的加強和防墜措施,左側中心筒下半部進行了切除同時也進行了防墜保護。啟動初期時因循環(huán)物料量少,左側中心筒被截短,左側分離器回料量減少,床溫上升緩慢,隨著投煤量加大有所緩解,鍋爐負荷能夠達到90%額定出力。但分離器返料波動較大,左側返料器溫度偏低60 ℃左右,分離器溫度偏低20 ℃左右,但阻力變化較小。

    3 變形原因簡要分析

    3.1 從中心筒制造工藝分析

    目前中心筒的制造分兩種方法:當壁厚在8-12 mm時多使用鋼板卷制,材質為Cr25Ni20;超過12 mm多使用高鉻鎳耐熱鋼并添加稀有材料鑄造而成。我中心使用的中心筒恰好是由鋼板卷制,鋼板厚度為δ=10 mm。通過近些年同類型電廠使用情況來看,鋼板卷制的中心筒均出現了不同程度的變形,主要是因為受工藝限制鋼板卷制的中心筒壁厚普遍較薄,雖然使用了Cr25Ni20等耐熱鋼,但對于長期懸吊于接近1000 ℃環(huán)境下的大型部件來說強度仍顯不足,在鍋爐啟動時,中心筒整體受熱不均,停爐時受冷不均勻,尤其在發(fā)生水冷壁爆管等極端情況下,極易產生變形,成為橢圓形,插入深度越深越容易變形,中心筒直徑越大越容易變形。同時,壁厚過薄也不利于抗磨。

    3.2 從筒體加強結構分析

    我中心使用的中心筒插入深度為3800 mm,從中心筒下沿起,每隔900 mm設置一道加強圈,共設置3道,加強圈下部均布12個三角形的加強肋板,雙面焊接在中心筒和加強圈上。從實際變形情況分析,加強結構設置單薄三角形肋板數量明顯不足,從圖三中可以看出在相鄰的兩個肋板中間的加強圈變形尤為嚴重。由此可以看出,由鋼板卷制的中心筒加強結構的設計同樣重要,如加強圈厚度可再適當增加,三角型肋板改為上下兩圈圓錐板加強。

    3.3 從懸吊結構分析

    吊掛方式采用吊桿吊掛,中心筒由24個卡槽和24個吊架固定,由于卡槽強度不夠,卡槽易斷裂并脫離中心筒,導致中心筒易下移并產生偏斜,這也會使分離效率下降,并且此種卡槽連接方式,在中心筒受熱膨脹、受冷收縮時,卡槽與中心筒連接處脹縮受阻,脹縮頂拉力會使中心筒上部產生嚴重變形,同時卡槽易被扭斷,使中心筒下沉,嚴重時會導致中心筒脫落。

    4 改造方案的選擇

    針對中心筒變形原因的分析,通過周邊同類型電廠的調研,并對多家投標單位方案評選后,最終選用了山東煙臺通用風帽有限公司的方案,并由其進行安裝,具體方案如下:

    (1)中心筒由鋼板卷制改為鑄造,厚度由原來的δ=10 mm增加到δ=16 mm,厚度增加,強度相應的有所提高。材料由1Cr25Ni20變?yōu)閆G40Cr26Ni20MoMnSiNRe,C由0.1%變?yōu)?.15%~0.2%,增加了Mn、N、Re微量元素,在合金中摻入少量Re能增大硬度,多用于制造長期耐受磨損的金屬零件,進一步提高中心筒的抗磨性能。

    (2)筒體加強

    筒體加強圈與筒體一體鑄造,厚度δ=20 mm,同時三角型的加強筋板增加到32塊,均勻焊接在加強圈上層,加強圈下層也增加32塊三角型加強筋,并與上層的錯開一定角度。加強圈共有3道,這樣筒體強度得到提高,抗變形能力更加可靠。

    (3)固定方式改為自由吊掛的支承方式

    自由吊掛是指中心筒通過上部大筋板安放在支架上的安裝方式,這種安裝方式大筋板與支架間為自由配合(無焊接等任何方式的固定),可以相對滑動,因此中心筒在受熱膨脹時或冷卻收縮時均不會受到較大的阻力發(fā)生變形。并且由于大筋板、三角筋板和中心筒為一體鑄造具有較高的強度,不會發(fā)生扭曲變形,具有良好的使用效果。

    如圖5,筒體δ=16 mm厚,筒體上圈筋板為吊掛筋板δ=20 mm厚,寬度200 mm,與筒體一體鑄造而成強度很高,筋板上部配有32個均布的三角筋板,連接筒體與上圈筋板以增加上圈吊掛筋板的強度。上圈筋板的下平面上也均布32個三角筋板與筋板上平面三角筋板錯開布置,使上圈吊掛筋板的牢固度更強,不會發(fā)生上圈吊掛筋板走形彎曲等現象,這樣筒體偏斜也就不會發(fā)生。

    5 改造效果

    2013年6月份利用停工檢修機會,對中心筒進行了更換,單側中心筒更換工期6 d。啟動后使用效果良好,鍋爐各項參數恢復正常。2014年停爐檢查,中心筒結構完好,通過標記觀察,未發(fā)生明顯位移。 2014年6月份停工檢修期間計劃對另外兩臺鍋爐的中心筒進行統(tǒng)一更換。

    6 結語

    通過對我動力中心鍋爐中心筒變形改造分析,建議中心筒盡量鑄造,但要嚴格控制鑄造工藝,防止氣孔、沙眼的形成。中心筒的設計應充分考慮筒體的加強,以提高抗變形能力。中心筒的懸掛應充分考慮各種工況下的膨脹和位移,使用自由吊掛的方法。

    參考文獻

    [1] 楊建球.循環(huán)流化床鍋爐運行、改進及循環(huán)流化床鍋爐新技術與工程應用手冊[M].中國電力出版社,2010.

    [2] 李新剛.循環(huán)流化床鍋爐中心筒改造[J].投資與創(chuàng)業(yè),2012(6).

    [3] 李文廣.兩起CFB鍋爐旋風分離器中心筒故障的分析與處理[J].鍋爐技術,2008(6).endprint

    摘 要:針對440T/H CFB鍋爐由于分離器中心筒變形導致鍋爐返料回灰不暢,影響鍋爐穩(wěn)定運行。該文從中心筒的制造方法,材料選擇及固定方式等方面分析了現有中心筒變形原因,并提出了改造方案。

    關鍵詞:CFB鍋爐 中心筒 變形改造

    中圖分類號:TK229.6 文獻標識碼:A 文章編號:1674-098X(2014)05(c)-0066-02

    1 設備概括

    神華鄂爾多斯煤制油是我國第一條百萬噸級煤直接液化項目,目前已成功運行多年。為綜合利用資源,保護環(huán)境,提高經濟效益,就地配套建設油灰渣、煤矸石、煤泥、洗中煤綜合利用動力中心,設置3×440 t/h CFB鍋爐+2×100 MW汽輪發(fā)電機組,既解決環(huán)保問題,同時為直接液化項目提供所需的蒸汽、電力、除鹽水,實現循環(huán)經濟戰(zhàn)略。其中3臺鍋爐為無錫華光鍋爐股份有限公司開發(fā)設計生產的UG-440/10-M型CFB鍋爐,為高溫高壓、單爐膛、單鍋筒橫置、汽水自然循環(huán)、全鋼架、全懸吊結構、π型布置。鍋爐采用緊身封閉,在運轉層9m標高設置格柵平臺。爐膛采用氣密型膜式水冷壁;爐膛和尾部豎井煙道之間并排布置兩個蝸殼式絕熱型旋風分離器;尾部豎井煙道內布置兩級三組對流過熱器;過熱器下方布置四組省煤器及一、二次風各三組空氣預熱器,無再熱器。前墻均布4個給煤口、后墻布置2個返料口,底部布置4個排渣口。

    2 運行情況

    #1鍋爐自投用以來年運行均能達到設計的7500 h以上。運行初期1-3年間因磨損導致水冷壁管泄漏的停爐時有發(fā)生,為此先后進行了防磨噴涂、加裝防磨梁、加裝防側磨片等多項改造措施,取得了一定的效果,最長連續(xù)運行達到過210 d。2013年初在對#1鍋爐停爐檢查時發(fā)現右側中心筒出現變形,中心筒中及下段變?yōu)闄E圓狀(如圖1),左側中心筒下部幾乎完全合攏(如圖2)。

    但因檢修時間短、材料備件短缺未能進行中心筒的更換,將右側中心筒做了簡單的加強和防墜措施,左側中心筒下半部進行了切除同時也進行了防墜保護。啟動初期時因循環(huán)物料量少,左側中心筒被截短,左側分離器回料量減少,床溫上升緩慢,隨著投煤量加大有所緩解,鍋爐負荷能夠達到90%額定出力。但分離器返料波動較大,左側返料器溫度偏低60 ℃左右,分離器溫度偏低20 ℃左右,但阻力變化較小。

    3 變形原因簡要分析

    3.1 從中心筒制造工藝分析

    目前中心筒的制造分兩種方法:當壁厚在8-12 mm時多使用鋼板卷制,材質為Cr25Ni20;超過12 mm多使用高鉻鎳耐熱鋼并添加稀有材料鑄造而成。我中心使用的中心筒恰好是由鋼板卷制,鋼板厚度為δ=10 mm。通過近些年同類型電廠使用情況來看,鋼板卷制的中心筒均出現了不同程度的變形,主要是因為受工藝限制鋼板卷制的中心筒壁厚普遍較薄,雖然使用了Cr25Ni20等耐熱鋼,但對于長期懸吊于接近1000 ℃環(huán)境下的大型部件來說強度仍顯不足,在鍋爐啟動時,中心筒整體受熱不均,停爐時受冷不均勻,尤其在發(fā)生水冷壁爆管等極端情況下,極易產生變形,成為橢圓形,插入深度越深越容易變形,中心筒直徑越大越容易變形。同時,壁厚過薄也不利于抗磨。

    3.2 從筒體加強結構分析

    我中心使用的中心筒插入深度為3800 mm,從中心筒下沿起,每隔900 mm設置一道加強圈,共設置3道,加強圈下部均布12個三角形的加強肋板,雙面焊接在中心筒和加強圈上。從實際變形情況分析,加強結構設置單薄三角形肋板數量明顯不足,從圖三中可以看出在相鄰的兩個肋板中間的加強圈變形尤為嚴重。由此可以看出,由鋼板卷制的中心筒加強結構的設計同樣重要,如加強圈厚度可再適當增加,三角型肋板改為上下兩圈圓錐板加強。

    3.3 從懸吊結構分析

    吊掛方式采用吊桿吊掛,中心筒由24個卡槽和24個吊架固定,由于卡槽強度不夠,卡槽易斷裂并脫離中心筒,導致中心筒易下移并產生偏斜,這也會使分離效率下降,并且此種卡槽連接方式,在中心筒受熱膨脹、受冷收縮時,卡槽與中心筒連接處脹縮受阻,脹縮頂拉力會使中心筒上部產生嚴重變形,同時卡槽易被扭斷,使中心筒下沉,嚴重時會導致中心筒脫落。

    4 改造方案的選擇

    針對中心筒變形原因的分析,通過周邊同類型電廠的調研,并對多家投標單位方案評選后,最終選用了山東煙臺通用風帽有限公司的方案,并由其進行安裝,具體方案如下:

    (1)中心筒由鋼板卷制改為鑄造,厚度由原來的δ=10 mm增加到δ=16 mm,厚度增加,強度相應的有所提高。材料由1Cr25Ni20變?yōu)閆G40Cr26Ni20MoMnSiNRe,C由0.1%變?yōu)?.15%~0.2%,增加了Mn、N、Re微量元素,在合金中摻入少量Re能增大硬度,多用于制造長期耐受磨損的金屬零件,進一步提高中心筒的抗磨性能。

    (2)筒體加強

    筒體加強圈與筒體一體鑄造,厚度δ=20 mm,同時三角型的加強筋板增加到32塊,均勻焊接在加強圈上層,加強圈下層也增加32塊三角型加強筋,并與上層的錯開一定角度。加強圈共有3道,這樣筒體強度得到提高,抗變形能力更加可靠。

    (3)固定方式改為自由吊掛的支承方式

    自由吊掛是指中心筒通過上部大筋板安放在支架上的安裝方式,這種安裝方式大筋板與支架間為自由配合(無焊接等任何方式的固定),可以相對滑動,因此中心筒在受熱膨脹時或冷卻收縮時均不會受到較大的阻力發(fā)生變形。并且由于大筋板、三角筋板和中心筒為一體鑄造具有較高的強度,不會發(fā)生扭曲變形,具有良好的使用效果。

    如圖5,筒體δ=16 mm厚,筒體上圈筋板為吊掛筋板δ=20 mm厚,寬度200 mm,與筒體一體鑄造而成強度很高,筋板上部配有32個均布的三角筋板,連接筒體與上圈筋板以增加上圈吊掛筋板的強度。上圈筋板的下平面上也均布32個三角筋板與筋板上平面三角筋板錯開布置,使上圈吊掛筋板的牢固度更強,不會發(fā)生上圈吊掛筋板走形彎曲等現象,這樣筒體偏斜也就不會發(fā)生。

    5 改造效果

    2013年6月份利用停工檢修機會,對中心筒進行了更換,單側中心筒更換工期6 d。啟動后使用效果良好,鍋爐各項參數恢復正常。2014年停爐檢查,中心筒結構完好,通過標記觀察,未發(fā)生明顯位移。 2014年6月份停工檢修期間計劃對另外兩臺鍋爐的中心筒進行統(tǒng)一更換。

    6 結語

    通過對我動力中心鍋爐中心筒變形改造分析,建議中心筒盡量鑄造,但要嚴格控制鑄造工藝,防止氣孔、沙眼的形成。中心筒的設計應充分考慮筒體的加強,以提高抗變形能力。中心筒的懸掛應充分考慮各種工況下的膨脹和位移,使用自由吊掛的方法。

    參考文獻

    [1] 楊建球.循環(huán)流化床鍋爐運行、改進及循環(huán)流化床鍋爐新技術與工程應用手冊[M].中國電力出版社,2010.

    [2] 李新剛.循環(huán)流化床鍋爐中心筒改造[J].投資與創(chuàng)業(yè),2012(6).

    [3] 李文廣.兩起CFB鍋爐旋風分離器中心筒故障的分析與處理[J].鍋爐技術,2008(6).endprint

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