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    城郊礦深部延伸巷道圍巖松動圈實測及數(shù)值模擬

    2014-10-31 02:36:34高家平張勝軍丁亞恒
    金屬礦山 2014年7期
    關(guān)鍵詞:測站底板巷道

    高家平 張勝軍 丁亞恒

    (河南能源化工集團(tuán)永煤公司城郊煤礦,河南永城476600)

    隨著我國東部華北型煤田淺部煤炭資源的逐漸減少,很多礦井逐漸轉(zhuǎn)向了深部延伸開采,為解決目前由淺部向深部延伸開采后圍巖變形破壞較嚴(yán)重的問題,關(guān)鍵是要準(zhǔn)確確定出采掘擾動后的巷道圍巖松動圈大小。在深部采掘過程中,圍巖松動圈是由于巷道開挖后圍巖應(yīng)力進(jìn)行二次分布,在巷道周圍一定范圍內(nèi)發(fā)生變形破壞而形成的[1-6]。其變形破壞特征決定了煤礦深部延伸巷道支護(hù)方式和圍巖穩(wěn)定性評價參數(shù)的選擇,在煤礦井巷工程中應(yīng)用較廣[7-10]。靖洪文等[11]將鉆孔圖像中的圍巖裂縫圓度指標(biāo)作為判斷圍巖松動圈的標(biāo)準(zhǔn),并且在煤礦深井中獲得了成功的應(yīng)用;楊永杰等[12]從地質(zhì)雷達(dá)探測圍巖松動圈可行性的角度,提出應(yīng)用地質(zhì)雷達(dá)探測及圖像分析相結(jié)合的方法研究松動圈,指導(dǎo)了煤礦現(xiàn)場生產(chǎn);許國安[13]從非線性的角度開發(fā)了一套集松動圈預(yù)測與應(yīng)用于一體的智能系統(tǒng),很好地指導(dǎo)了工程實踐。

    上述研究從不同角度對深井巷道圍巖松動圈進(jìn)行了闡述,對現(xiàn)場工業(yè)生產(chǎn)發(fā)揮了積極的指導(dǎo)作用。但在深部采掘過程中受“三高一擾動”的惡劣環(huán)境影響[14],不同礦區(qū)地質(zhì)條件相差較大,因此上述研究成果的應(yīng)用又有其局限性。為此,以城郊礦深部二水平巷道圍巖支護(hù)及破壞特征為背景,在總結(jié)前人關(guān)于松動圈研究成果的基礎(chǔ)上,選取圍巖巷道的5個測站,采用地質(zhì)雷達(dá)進(jìn)行實測,再結(jié)合數(shù)值模擬方法對松動圈實測結(jié)果進(jìn)行驗證,研究成果可為類似地質(zhì)條件下的巷道支護(hù)參數(shù)選取、修改及圍巖穩(wěn)定性評價提供參考依據(jù)。

    1 礦井概況及巷道圍巖破壞特征

    城郊煤礦位于河南省永城市境內(nèi),為永煤集團(tuán)開發(fā)建設(shè)的第3對大型現(xiàn)代化礦井,采用立井多水平上下山開采的開拓方式。目前開采的一水平(即-495 m水平)基本沿煤層布置,位于煤層頂板。隨著礦井生產(chǎn)能力的提高和服務(wù)年限增加,礦井的開采范圍不斷擴(kuò)大,礦井開采水平逐漸由一水平向二水平(即-800 m水平)過渡,主采煤層埋深最大將超過850 m。由于礦井地質(zhì)條件復(fù)雜及開采深度的增加,呈現(xiàn)巷道圍巖破碎,流變顯著,壓力顯現(xiàn)明顯等現(xiàn)象。特別是已施工的五采區(qū)2條下山,受斷層和埋深影響,地應(yīng)力較大,即使采用了錨網(wǎng)索和噴漿,甚至采用U29金屬棚等聯(lián)合支護(hù),也不能保持巷道穩(wěn)定,巷道收斂變形仍持續(xù)增長,流變顯著,維護(hù)困難。

    2 圍巖松動圈測試及分析

    2.1 測試設(shè)備及原理

    由于圍巖松動圈的最大厚度一般不超過3.0 m,要求探測的深度較小,而對精度要求較高,因此選用200~500 MHz的天線可同時滿足松動圈探測精度和深度的要求??紤]到巷道內(nèi)部金屬物多,電磁干擾多,因此本次在城郊礦地質(zhì)雷達(dá)測試選擇天線中心頻率為250 MHz,時窗開到200 ns進(jìn)行探測,這樣即可滿足探測精度的要求。地質(zhì)雷達(dá)由主機、筆記本電腦和天線3部分組成,測試數(shù)據(jù)由筆記本電腦采集存入硬盤,數(shù)據(jù)處理采用分析軟件進(jìn)行,結(jié)果直觀清楚。其測試原理為:圍巖松動圈以圍巖破壞產(chǎn)生宏觀裂隙形成的物性界面為主要特征,在該范圍內(nèi)巖體為破裂松弛狀,通過地質(zhì)雷達(dá)沿巷道斷面一周進(jìn)行掃描,地質(zhì)雷達(dá)發(fā)出的電磁波在圍巖松動圈中傳播時,波形呈雜亂無序狀態(tài),無明顯同相軸;而當(dāng)電磁波經(jīng)過破裂松弛帶與非破壞區(qū)交界面(松動圈界面)時,兩側(cè)巖體松弛破壞程度差異較大,電磁波經(jīng)過該邊界時必然發(fā)生較強反射,因此根據(jù)反射波組的雷達(dá)圖像特征即可分析松動圈的大小。

    2.2 測點布置與測試方法

    針對井下巷道類型,選擇典型的巷道支護(hù)形式和巷道典型的破壞形式地段進(jìn)行圍巖松動圈的測試工作。本次共計布置了5個測站(如圖1),獲得了相關(guān)數(shù)據(jù)。

    圖1 五采區(qū)-800 m水平圍巖松動圈實測測站布置Fig.1 The fifth station layout at -800 m horizontal surrounding rock loose circle

    為了能夠探測正確的巷道圍巖松動圈范圍,分別在巷道頂板、兩幫及底板各布置具有代表性的探測點10個(見圖2),測試順序是右?guī)汀绊敗髱汀装澹韵捎谂既灰蛩乜赡軒淼挠绊?。對每個探測點,實際并非探測1個點,而是探測測點附近沿巷道軸向方向4 m長的一段測線。沿著巷道軸向?qū)⒚織l測線的雷達(dá)圖像記錄下來,利用地質(zhì)雷達(dá)可以連續(xù)探測的特點,亦可將多條測線連續(xù)地記錄于1幅圖上,以便于將每段測線上雷達(dá)探測結(jié)果的最大值或平均值作為相應(yīng)測點的松動圈尺寸,為安全起見,本次結(jié)果均采用最大值。

    圖2 圍巖松動圈測試斷面布置Fig.2 Testing section arrangement of surrounding rock loose circle 1~10—探測點號

    在實際測試工作中,可結(jié)合巷道實際條件,沿巷道方向在頂、幫、底等不同部位,布設(shè)適當(dāng)?shù)目v向測線,以實現(xiàn)縱向?qū)Ρ龋瑥亩@得對巷道圍巖松動范圍的全面認(rèn)識。本次共布置了2個測試斷面和12條縱測線,部分測試斷面的雷達(dá)探測圖像見圖3。從反射波的連續(xù)性特點看,電磁波在正常衰減過程中因遇到較強的反射界面波幅驟增,之后迅速恢復(fù)正常變化規(guī)律。由于雷達(dá)剖面記錄圖記錄的是電磁波的反射回波信號,所以兩側(cè)介質(zhì)物性差異較大的界面將產(chǎn)生較強的反射信號而被雷達(dá)的接收天線拾取;同樣巷道圍巖破碎帶內(nèi)圍巖由松散體組合形式到巖體裂隙形式,均由許多雜亂無章的界面穿插其中,雷達(dá)接收到這些界面的反射回波信號不僅強度較弱(波幅小),而且雜亂無序、同相軸不連續(xù)。上述2個特征足以用來準(zhǔn)確解釋出松動圈厚度。

    圖3 圍巖松動圈地質(zhì)雷達(dá)探測圖像Fig.3 The geological radar image of surrounding rock loose circle

    2.3 測試結(jié)果分析與討論

    表1為二水平5個測站圍巖松動圈厚度特征值,根據(jù)圖3及表1中的探測結(jié)果分析可知,各橫向測試斷面圍巖破壞特征差異較大,既有相對完好圍巖,又有松散破碎較嚴(yán)重的??v向測線的探測情況表明,在巷道不同斷面位置,圍巖松動范圍差異較大。這種差異與地質(zhì)條件和礦上壓力密切相關(guān),此外也受巷道的傾角、斷面尺寸、與周圍巷道關(guān)系等因素的影響。

    表1 松動圈厚度特征值Table 1 The thickness eigenvalue of the loose circle

    綜合各測站分析,各測站圍巖破壞特征基本一致。從整體上來看,在不同測站處圍巖松動圈大小相差很大,松動圈厚度分布在1.4~2.8 m,其中-800 m泵房松動圈最小,軌道下山在770~840 m處松動圈厚度最大。

    根據(jù)巷道圍巖松動圈分類標(biāo)準(zhǔn),結(jié)合表1可知,巷道圍巖松動范圍大,屬于大松動圈Ⅳ類不穩(wěn)定圍巖,而且巷道頂板局部比較松散、破碎,易冒落,圍巖變形時間長,支護(hù)不成功時底鼓也將很嚴(yán)重?;谝陨戏治?,根據(jù)巷道圍巖松動圈分類標(biāo)準(zhǔn)可知,-800 m 2條下山及-800 m水平巷道的圍巖類型屬于大松動圈圍巖,合理的支護(hù)應(yīng)有一定的可縮性。

    3 巷道圍巖松動圈數(shù)值模擬研究

    3.1 模型建立

    為了進(jìn)一步確定錨網(wǎng)索、噴漿及U29金屬棚等聯(lián)合支護(hù)條件下的巷道圍巖松動圈厚度,根據(jù)巷道所處的地質(zhì)條件,建立巷道平面應(yīng)變力學(xué)模型,模型高度40 m,寬度取46 m,模擬范圍為46 m×40 m。模型兩側(cè)面為滑動支承,底部為固定支承,上部為應(yīng)力邊界。模型劃分6 400個單元,8 500個網(wǎng)格結(jié)點,放射性網(wǎng)格,地質(zhì)力學(xué)模型如圖4所示。

    3.2 巷道開挖圍巖位移變形規(guī)律分析

    巷道開挖的特點是邊開挖邊支護(hù),因此巷道頂?shù)装逦灰埔彩请S著開挖—支護(hù)—開挖這個循環(huán)在不斷地變化。選取圍巖從表面至深部的位移值作為縱坐標(biāo)(在巷道0~6 m的深度范圍內(nèi),每隔1 m取1個監(jiān)測點),計算時步作為橫坐標(biāo),觀察隨著開挖和支護(hù)的進(jìn)行圍巖頂、底板及左幫的位移變化,位移-計算時步曲線見圖5。

    圖4 地質(zhì)力學(xué)模型Fig.4 Schematic diagram of geo-mechanics model

    圖5 巷道圍巖頂?shù)装逦灰谱兓€Fig.5 The displacement curve of roof and floor of roadway surrounding rock

    圖5(a)是頂板的位移數(shù)值隨時間的變化規(guī)律曲線圖。從圖中得知:頂板的主要位移變化規(guī)律呈現(xiàn)3個階段,即快速變化、平緩變化以及最后保持穩(wěn)定。在快速變形階段,由于巷道剛開挖,圍巖體內(nèi)不平衡力相對較大,應(yīng)力得以釋放,其結(jié)果表現(xiàn)在圍巖位移變化上,出現(xiàn)位移變化速率較大的現(xiàn)象,并在短時間內(nèi)引起了快速變形;在平緩變形階段,在經(jīng)過第一階段的應(yīng)力釋放后,圍巖不平衡力相對減小,應(yīng)力雖然得以重新分布,但由于巖層裂隙仍然在發(fā)展、巖塊也在轉(zhuǎn)動或相互咬合,圍巖位移值繼續(xù)增大,但相比第一階段,速率明顯減小;穩(wěn)定階段,整個巷道開挖到一定時間,不平衡力已經(jīng)非常小,圍巖應(yīng)力重新分布基本完成,整個圍巖處于一種穩(wěn)定狀態(tài)。圖5(b)是底板位移隨時間變化的規(guī)律曲線圖。由于底板并未進(jìn)行任何支護(hù),所以其變形量遠(yuǎn)大于頂板的變形量。底板在巷道開挖后,應(yīng)力快速釋放,底板發(fā)生底鼓變形現(xiàn)象,同時也迅速地達(dá)到了穩(wěn)定狀態(tài)。另外,結(jié)合圖5(a)和圖5(b)還可以看出,在距巷道頂?shù)装?.0 m處測點圍巖位移較小,且與6.0 m處測點位移相差不大,因此可以判斷圍巖松動圈厚度在2.0~3.0 m。

    圖5(c)顯示了左幫各個測點位移隨運算時間的變化曲線。圖中的計算時步雖然不是物理時間,但這個時間單位可以反映巖石破壞的相對速度和過程。從圖中可以看出,圍巖位移在經(jīng)歷500多時步的快速增長后就達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài),沒有類似于頂板下沉的3個階段,僅僅是由快速變形階段和穩(wěn)定階段組成。并且從圖中可知,巷道幫部的表面位移要遠(yuǎn)大于內(nèi)部位移,深部位移變化基本相同。此外還可以看出,圍巖的松動圈厚度在2.0~3.0 m,超過3 m后的圍巖基本不發(fā)生變形。

    根據(jù)數(shù)值模擬計算結(jié)果可知,城郊礦深部軟巖巷道的圍巖松動圈厚度介于2.0~3.0 m;而地質(zhì)雷達(dá)的實測結(jié)果在1.4~2.8 m;綜合數(shù)值模擬及地質(zhì)雷達(dá)實測結(jié)果選取城郊礦深部二水平軟巖巷道的松動圈厚度介于1.4~3.0 m更為可取。為此,在這類大松動圈圍巖中施工巷道,應(yīng)提高支護(hù)的主動性和強度,采用組合拱設(shè)計理論可以有效地進(jìn)行支護(hù),并注意封底,同時需要加強施工監(jiān)測。

    4 結(jié)論

    (1)城郊礦二水平5個測站的圍巖松動圈的橫向測試斷面圍巖破壞特征差異較大,既有相對完好圍巖,又有松散破碎較嚴(yán)重的??v向測線上巷道不同斷面位置,圍巖松動范圍差異較大,這種差異與地質(zhì)條件和礦山壓力密切相關(guān)。

    (2)各測站圍巖破壞特征基本一致,但在不同測站處圍巖松動圈厚度相差較大,松動圈厚度分布在1.4~2.8 m,其中-800 m水泵房松動圈最小,軌道下山在770~840 m處松動圈厚度最大。

    (3)城郊礦二水平巷道圍巖松動范圍大,屬于大松動圈Ⅳ類不穩(wěn)定圍巖,而且巷道頂板局部比較松散、破碎,易冒落,圍巖變形時間長,支護(hù)不成功時底鼓也將很嚴(yán)重。

    (4)綜合數(shù)值模擬及地質(zhì)雷達(dá)結(jié)果選取城郊礦深部軟巖巷道的松動圈范圍介于1.4~3.0 m。且在這類大松動圈圍巖中施工巷道,應(yīng)提高支護(hù)的主動性和強度,采用組合拱設(shè)計理論可以有效地進(jìn)行支護(hù),并注意封底,同時需要加強施工監(jiān)測。

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