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    大冶鐵礦采空區(qū)穩(wěn)定性模擬分析

    2014-10-31 02:36:22申超霞宋園園王如坤梅甫定
    金屬礦山 2014年6期
    關(guān)鍵詞:礦柱主應(yīng)力塑性

    申超霞 宋園園 王如坤 梅甫定

    (中國地質(zhì)大學(xué)(武漢)工程學(xué)院,湖北 武漢430074)

    我國礦山安全事故頻發(fā),礦山特大安全事故時有發(fā)生,采空區(qū)的穩(wěn)定性問題是礦山特大事故的主要誘因之一,被列為非煤礦山兩個重大隱患之一。我國許多礦山經(jīng)多年的民間掠奪式開采,留下大量未處理的空區(qū),嚴(yán)重影響了礦山的安全生產(chǎn)。采空區(qū)穩(wěn)定性研究對于礦山安全生產(chǎn)具有十分重要的意義。

    充填法是地壓管理的主要方法之一和支撐頂板巖層的可靠方法。利用采礦廢料作為充填物料進(jìn)行采空區(qū)充填,不僅解決了物料排放問題,而且還大大降低了充填費用,還可以解決由于采空區(qū)誘發(fā)的礦區(qū)塌陷、頂板冒落等地質(zhì)災(zāi)害,能明顯地改善深井支護(hù)條件、提高回采率降低貧化率等。

    采用數(shù)值模擬技術(shù)建立大冶鐵礦鐵門坎充填法礦柱回采時采空區(qū)的應(yīng)力變化模型,分析了充填法礦柱回采中充填體對采空區(qū)穩(wěn)定性的影響。研究表明采用充填法回采礦柱能有效地提高礦柱回采時采空區(qū)的穩(wěn)定性。

    1 工程概況

    大冶鐵礦為低山—丘陵組成的山丘—盆地地形,山脈走向NWW,與構(gòu)造線走向一致。地勢北高南低,低山與丘陵之間走向為NWW—SEE。根據(jù)地質(zhì)調(diào)查報告,鐵門坎研究區(qū)內(nèi)現(xiàn)主要采空區(qū)各分層底板標(biāo)高分別為-62 m、-74 m、-98 m、-110 m。-62 m分段及以上分段采用無底柱分段崩落法開采完畢。鐵門坎南區(qū)采用空場法開采,北區(qū)采用空場法結(jié)合崩落法開采,平均年下降速度10~12 m??紤]到頂層采空區(qū)(-62 m標(biāo)高)已開采完畢,且被黃泥填充,因此僅針對-74、-98、-110 m 3個標(biāo)高范圍的采空區(qū)進(jìn)行研究。

    2 數(shù)值模型分析及參數(shù)

    2.1 數(shù)值分析模型的構(gòu)建

    鑒于上述3個不同標(biāo)高的采空區(qū)在空間分布上較為零散,在充分考慮采空區(qū)范圍及礦柱平面分布的基礎(chǔ)上,以Ⅰ-Ⅰ剖面作為典型剖面進(jìn)行數(shù)值計算(見圖1)。該剖面同時包含了-74、-98、-110 m 3個分層范圍的采空區(qū),且多數(shù)礦柱為該剖面所截取,因此,Ⅰ-Ⅰ剖面作為數(shù)值模擬計算剖面具有較強的代表性。

    圖1 礦段地質(zhì)平面圖Fig.1 Ore block geological plan

    為減小邊界條件對數(shù)值計算結(jié)果的影響,結(jié)合工程經(jīng)驗,在-110 m深度采空區(qū)底板標(biāo)高向下延展30 m,在Ⅰ-Ⅰ剖面各層巷道向外延展一定寬度,建立了高140 m、寬175 m的計算剖面范圍,見圖2。在此基礎(chǔ)上,分別以深度方向為y軸、Ⅰ-Ⅰ剖面延伸方向為x軸,以垂直Ⅰ-Ⅰ剖面方向為z軸,建立數(shù)值模擬模型。為減小數(shù)值模擬計算的工作量,在-62 m標(biāo)高向上延伸30 m,作為上覆巖層,-32 m深度至地表之間的巖體以自重應(yīng)力的形式施加到模型上。模型的材料分組及網(wǎng)格劃分見圖3。

    圖2 礦段地質(zhì)剖面Fig.2 Ore block geological profile

    2.2 材料參數(shù)及邊界條件的確定

    (1)材料參數(shù)。根據(jù)前人研究的大冶鐵礦巖體物理力學(xué)參數(shù)成果[1],并結(jié)合工程經(jīng)驗,圍巖、礦體及充填體的計算參數(shù)取值如表1所示。

    圖3 數(shù)值模擬模型及網(wǎng)格劃分Fig.3 Numerical simulation model and meshing

    表1 材料參數(shù)Table 1 Material parameters

    體變模量和切變模量則可由彈性模量和泊松比求得:

    式中,K為體積模量;G為切變模量;E為彈性模量;v為泊松比。

    (2)邊界條件。假設(shè)各巖層之間為整合接觸,巖層內(nèi)部為連續(xù)介質(zhì),模型中不考慮地下水活動的影響。深部巖體垂直方向的應(yīng)力以自重應(yīng)力為主,水平方向以構(gòu)造應(yīng)力為主。對于線彈性、各向同性巖體,地下h深處,應(yīng)力分量的單軸應(yīng)變彈性解[2]為

    式中,σv為垂直應(yīng)力;σh為水平應(yīng)力;γ為上覆巖體容重,λ為側(cè)向應(yīng)力系數(shù)。

    應(yīng)力邊界條件:根據(jù)工程實際,在礦體原巖應(yīng)力中,水平構(gòu)造應(yīng)力較大,在計算時,添加側(cè)向應(yīng)力系數(shù),側(cè)向應(yīng)力系數(shù)為1。垂直應(yīng)力考慮承載地質(zhì)體,由上覆巖體的巖層狀態(tài)確定,計算承載巖體的高度為410 m。自重應(yīng)力為巖體容重與深度的乘積,其中,-32 m深度以上的巖體重力用垂直方向的均布荷載表示。計算中假設(shè)充填接頂良好。

    位移邊界條件:側(cè)面限制水平位移,底面限制垂直位移,垂直荷載只考慮塑形范圍內(nèi)的自重荷載。對模型x=0 m與x=175 m處約束x方向的位移,對模型z=0 m與z=2 m處約束z方向的位移,對y=0處約束y方向的位移,其他邊界無任何位移約束。

    (3)巖石破壞準(zhǔn)則。采用Mohr-Coulomb材料變形模型[3-4],其材料破壞與剪切破壞相關(guān):

    式中,N =(1+sin/(1-sin),σ1為最大主應(yīng)力;σ3為最小主應(yīng)力;為內(nèi)摩擦角;c為內(nèi)聚力。當(dāng)fs<0,則材料發(fā)生剪切破壞。

    當(dāng)材料所受法向應(yīng)力為張應(yīng)力,且最小主應(yīng)力σ3等于材料的單軸抗拉強度σ'時,材料進(jìn)入拉伸應(yīng)變區(qū):

    當(dāng)ft>0,材料發(fā)生拉伸破壞。

    3 充填體對采空區(qū)穩(wěn)定性影響

    3.1 主應(yīng)力大小及分布

    依據(jù)已經(jīng)建立的數(shù)值模型,采用數(shù)值模擬技術(shù),得出采空區(qū)充填后的最大、最小主應(yīng)力分布圖,并與采空區(qū)未充填時的最大、最小主應(yīng)力分布進(jìn)行對比,分析采空區(qū)的應(yīng)力變化。其采空區(qū)未填充時和填充后的最大、最小主應(yīng)力分布如圖4~圖7所示。

    圖4 未充填時最大主應(yīng)力分布情況Fig.4 Maximum principal stress distribution before filling

    圖5 充填后最大主應(yīng)力分布情況Fig.5 Maximum principal stress distribution after filling

    圖6 未充填時最小主應(yīng)力分布情況Fig.6 Minimum principal stress distribution before filling

    由圖4、圖5可知,在未填充時,最大主應(yīng)力為12.77 MPa,以壓應(yīng)力為主,局部存在拉應(yīng)力。第一層和第二層采空區(qū)中間巷道邊角處應(yīng)力集中現(xiàn)象明顯。采空區(qū)填充后,最大主應(yīng)力的絕對值減小到4.2 MPa,降低到未填充時的1/3,且較高水平主應(yīng)力作用范圍(藍(lán)色區(qū)域)遠(yuǎn)小于未填充時。填充后最大主應(yīng)力全部為壓應(yīng)力,充填體受壓應(yīng)力作用。

    圖7 充填后最小主應(yīng)力分布情況Fig.7 Minimum principal stress distribution after filling

    由圖6、圖7可知,在未填充時,最小主應(yīng)力為1.6 MPa,以壓應(yīng)力為主,拉應(yīng)力區(qū)分布亦較廣。可能影響圍巖為穩(wěn)定性的最大壓應(yīng)力主要分布于采空區(qū)附近,拉應(yīng)力主要分布于采空區(qū)邊墻和頂板、底板,但量值較小,對圍巖穩(wěn)定性影響不大。充填后,填充體有效降低了壓應(yīng)力,并減小了拉應(yīng)力的絕對值和影響范圍。在最大主應(yīng)力上,拉應(yīng)力現(xiàn)象得到明善的改善,并且受充填體的作用影響,應(yīng)力影響區(qū)域和范圍向外部遷移到圍巖中,遠(yuǎn)離采場,填充形成的應(yīng)力重分布有效改善了下一步開采的應(yīng)力環(huán)境。

    3.2 塑性區(qū)分布

    為分析采空區(qū)充填前后圍巖變形狀態(tài),對兩種狀態(tài)下采空區(qū)圍巖的塑性區(qū)分布情況進(jìn)行模擬,其模擬結(jié)果見圖8、圖9。

    圖8 采空區(qū)未充填時塑性區(qū)分布Fig.8 Gob plastic zone before filling

    圖9 采空區(qū)填充后塑性區(qū)分布Fig.9 Gob plastic zone after filling

    采空區(qū)未充填時,塑性區(qū)主要集中在空區(qū)的周邊有限空間內(nèi),礦柱、頂板的塑性區(qū)幾乎全部貫通,高度集中的塑形區(qū)域?qū)χ苓叺牡V巖體形成碎裂巖塊,破壞了礦巖體的完整性。特別是位于第二層的礦柱以及第二層的頂板,處于塑形屈服的范圍內(nèi),主要依靠礦體自身強度保持穩(wěn)定。這種塑形區(qū)分布形式不利于采場的安全。充填后,塑形區(qū)域向外圍的圍巖發(fā)展,從而有效降低了塑形區(qū)的集中程度,同時,礦柱和頂板、底板的塑性區(qū)范圍也有所減小??梢?,填充后有效改善了采空區(qū)圍巖的變形情況,為下一步采礦創(chuàng)造了有利的應(yīng)力環(huán)境條件。

    4 結(jié)論

    模擬結(jié)果表明,采用充填法回采礦柱時,充填體有效地降低了壓應(yīng)力,進(jìn)一步減小了拉應(yīng)力的絕對值和影響范圍;其塑性區(qū)形成了向外圍巖體遷移的趨勢,同時,礦柱和頂板、底板的塑性區(qū)范圍也有所減小,礦體內(nèi)的塑性區(qū)得以縮減,從而改善了礦山開采環(huán)境。

    [1] 任高峰,張世雄,彭 濤.大冶鐵礦東露天轉(zhuǎn)地下開采數(shù)值模擬研究[J].化工礦物與加工,2006(2):20-23.Ren Gaofeng,Zhang Shixiong,Peng Tao.The numerical simulation's discussion of surface mining to underground mining in the east pit of Daye Iron mine[J].Industrial Minerals & Processing,2006(2):20-23.

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