如何保證箱形主梁的拱度

孟凡榮　王立芳

摘 要：文章針對(duì)箱形主梁的預(yù)起拱，闡述了主梁腹板下料預(yù)起拱曲線的選型、腹板跨中預(yù)拱值的確定方法，組裝焊接過程中如何保證箱形主梁拱度的工藝方法。

關(guān)鍵詞：拱度曲線；預(yù)拱值；焊接應(yīng)力

中圖分類號(hào)：TH215 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1006-8937（2014）29-0071-02

起重機(jī)主梁是起重機(jī)剛結(jié)構(gòu)中主要的承力件之一，若在承載時(shí)主梁產(chǎn)生彈性下?lián)?，將不利于小車的運(yùn)行，所以起重機(jī)主梁在設(shè)計(jì)過程中常設(shè)計(jì)出預(yù)拱度。

1 箱形主梁腹板下料

由于主梁的自重下?lián)虾驮谥圃爝^程中產(chǎn)生焊接變形的影響，為保證設(shè)計(jì)出的預(yù)拱度，在制造過程中必須確定主梁的工藝預(yù)起拱曲線。

1.1 箱形主梁腹板下料預(yù)拱曲線線型的選擇

起重機(jī)主梁上拱度和拱度曲線，決定于腹板的下料預(yù)拱曲線。合理的腹板的下料預(yù)拱曲線是起重機(jī)主梁制造過程中的關(guān)鍵?？紤]到隨主梁結(jié)構(gòu)形式和焊縫的分布不同，主梁焊接的下?lián)狭恳膊煌?，結(jié)合經(jīng)驗(yàn)可得，橋式起重機(jī)偏軌箱形梁一般焊接下?lián)献冃涡?，腹板下料在平臺(tái)上放地樣，按四次曲線

y=f中（1-4x2/S2）2或三折線較為合適；對(duì)于正軌箱形梁，主梁焊接下?lián)献冃屋^大，主梁腹板下料最佳曲線為四次曲線加二次拋物線，即y=1.3 S/1 000×（1-4x2/S2）2+（f中-1.3S/1 000）（1-4x2/S2）。f中為主梁跨中拱度值。

1.2 箱形主梁跨中腹板下料預(yù)拱值的確定

所謂主梁跨中腹板下料預(yù)拱值，即是為保證主梁焊接成形后的規(guī)定拱度而在腹板下料時(shí)預(yù)先給定的拱度。主梁在制造過程中，由于箱形主梁上部焊縫數(shù)量多于下部，焊后容易產(chǎn)生向下的撓曲變形和因?yàn)橹髁菏情L而細(xì)的構(gòu)件而由自重引起的主梁下?lián)献冃问侵髁合聯(lián)献冃蔚膬蓚€(gè)主要因素。因此主梁跨中腹板下料預(yù)拱值可按下式計(jì)算：F=F技-f焊F自+K。式中，F(xiàn)技-起重機(jī)技術(shù)條件要求主梁上拱值F技=0.9 S/1 000～1.4S/1 000，可取中間值；F自為自重引起的主梁變形；F焊為主梁在垂直方向的焊接撓曲變形；K為調(diào)整系數(shù)，5～10 t通用橋式起重機(jī)正軌箱形主梁K值為5～15 mm，跨度小的可取小值，偏軌箱形梁K值為5～10 mm。

1.2.1 箱形主梁焊接撓曲變形的理論計(jì)算

①箱形梁焊接變形計(jì)算的假設(shè)條件。

計(jì)算箱形梁焊接變形，除材料力學(xué)假設(shè)條件之外，還要有以下假設(shè)：

材料本身沒有原始應(yīng)力和變形；

梁在焊接過程中不考慮自重和環(huán)境溫度的影響；

梁在不受外載荷和外部約束的情況下焊接；

梁在指定的焊接方法和恒定的焊接規(guī)范下焊接。

盡管在實(shí)際生產(chǎn)中上述假設(shè)條件是不完全滿足，但這將有助于得出基本的結(jié)論，而且通過工藝控制可使有些條件接近理想值，如：板材的波浪變形可通過平板矯正來消除，板材的內(nèi)應(yīng)力可通過拋丸除銹和自然實(shí)效來減少；為保證梁的焊縫質(zhì)量，焊接規(guī)范在選定的焊接方法之下通常是恒定的，必須改變時(shí)則可分階段計(jì)算；梁在正常情況下是不加外載荷和沒有外部約束條件下焊接的。

因此在實(shí)際生產(chǎn)中，焊接變形的計(jì)算值基本能夠反映梁焊接實(shí)際變形的規(guī)律。

②縱向焊縫引起的撓曲變形。

撓曲變形量f可近似的計(jì)算式為：f=CS2/8。

式中：C為曲率，其計(jì)算式為：C=-3.53×10-6qnZ'/J

其中Z'為構(gòu)件截面重心到縱向焊縫的距離，

J為構(gòu)件截面慣性距，

qn為焊接線能量，即由焊接能源輸入給單位長度焊縫上的能量，其值可按式：qn=2 350 ΨU/aH×K2ε'計(jì)算

其中：Ψ為焊縫形成系數(shù)；U為電弧電壓，V；aH為熔敷系數(shù)，g/（A.h）；K為焊腳尺寸；ε'為重疊系數(shù)。

整理并簡化以上公式得出焊接一條縱向焊縫引起的撓曲變形的計(jì)算公式為：f=CS2/8=-3.53×2 350×10-6ΨUK2ε'Z'S2/（8aHJ）=-（1.03694×10-3 ΨU/aH）K2ε'Z'S2/J。令θ=1.03694×10-3ΨU/aH為縱向焊縫工藝系數(shù)，代入上式得：

f=-θε'Z'K2'S2/J（1）

對(duì)應(yīng)于不同的焊接方法，θ值列見表1。ε'的取值：單面角焊縫為1，雙面角焊縫為1.3；對(duì)接開坡口雙面角焊縫為1.3，單面對(duì)接焊縫為1。

③橫向焊縫引起的撓曲變形。

對(duì)稱于構(gòu)件長度的中心焊若干橫向焊縫時(shí)，其撓曲量f可以求每條焊縫引起的構(gòu)件末端相對(duì)于焊縫所在截面的變形總和來計(jì)算，即：

f=f1+f2+…+fn=a1Tgφ+a2Tgφ+…+anTgφ=Tgφ∑a≈φ∑a

式中，φ為長度為b的橫向焊縫所引起的角位移（弧度），用下式計(jì)算：

C=-3.53×10-6 qnZ'b/J

由上式可得橫向焊縫引起得撓曲量為：

f=φ∑a=-3.53×10-6 ΨUK2ε'Z'b∑a/（8aHJ）

=-8.2955×10-3 ΨU/aH）ε'Z'bK2∑a/J

令r=8.2955×10-3 ΨU/aH為橫向焊縫工藝系數(shù)，則代入上式得出橫向焊縫引起得撓曲值計(jì)算式：

f=-rε'Z'bK2∑a/J（2）

對(duì)于不同焊接方法，r值列見表2。

當(dāng)焊縫等距d對(duì)稱分布時(shí)，構(gòu)件撓曲量f為：

f=dφ（1+2+·…+n）=dφ（n+1）n/2

即f=-rK2（n+1）nε'Z'db/2J（3）

式中：d為筋板得間距，mm；n為半根構(gòu)件上得橫向焊縫間距數(shù)（通常即筋板間距數(shù)）。

以上是針對(duì)不帶懸臂的主梁導(dǎo)出的計(jì)算公式，對(duì)帶懸臂的門式起重機(jī)主梁，公式1和公式2仍然適用。

④箱形主梁焊接總撓曲變形。

箱形主梁的制造通常由幾道工序完成，每道工序的焊接變形要根據(jù)每道工序中結(jié)構(gòu)的截面特性、焊角大小和焊接方法等分別進(jìn)行計(jì)算。由n道工序焊接的構(gòu)件總的撓曲量為：

f=f1+f2+…+fn

⑤箱形主梁焊接變形規(guī)律。

箱形主梁焊接彎曲變形的大小與施焊焊縫距形心坐標(biāo)軸的距離成正比，與焊縫截面積大小成正比，并與梁的截面慣性矩成反比。同時(shí)梁的彎曲變形大小與施焊的焊縫長度和工藝系數(shù)有關(guān)。

1.2.2 箱形主梁自重引起的撓曲變形

箱形主梁在制造過程中的半成形梁和成形梁，由于長度大、截面小，因此自重會(huì)引起主梁的下?lián)献冃巍?/p>

①梁內(nèi)支墊的情況。

主梁正立，對(duì)稱放置的兩個(gè)墊架距離小于梁長，如圖1（a）所示。

自重引起主梁跨中的位移可按下式計(jì)算：

f自中=qL2（24λ2-5）/（384 EJ）（4）

計(jì)算的正值表示向上拱起，負(fù)值表示下?lián)稀?/p>

式中：q為單位長度重量，kg；J為主梁截面慣性矩；L為兩支點(diǎn)距離，mm；

λ=m/L

其中：m為支點(diǎn)到主梁端距離，mm。

自重引起的懸臂端位移按下式計(jì)算：

fc=fd=qmL3（1-6λ2-3λ3）/（24EJ）（5）

計(jì)算的正值表示向上拱起，負(fù)值表示下?lián)稀?/p>

②梁端支墊的情況。

墊架放在主梁的兩端點(diǎn)，見圖1（b），其自重引起主梁跨中的位移可由公式4求得：

令m=0，λ=0得

f自中=-5qL4/（384EJ）（6）

負(fù)值表示下?lián)稀?/p>

1.2.3 箱形主梁跨中腹板下料預(yù)拱值

在實(shí)際生產(chǎn)中箱形主梁的自重對(duì)焊接變形是有一定影響的，同時(shí)組裝焊接工藝對(duì)主梁的焊接變形也有很大影響。因此在最終確定箱形主梁跨中腹板下料預(yù)拱值時(shí)必須統(tǒng)籌考慮。

①應(yīng)力狀態(tài)對(duì)焊接變形的影響。

焊接變形形成過程是，焊接時(shí)金屬的熱膨脹受阻而形成壓應(yīng)力，當(dāng)壓應(yīng)力超過彈性范圍時(shí)進(jìn)入高溫朔性狀態(tài)。冷卻時(shí)金屬收縮產(chǎn)生變形，可見，焊接變形與工件在施焊時(shí)的原始應(yīng)力狀態(tài)有關(guān)。主梁在外力作用下焊接變形的規(guī)律為，在受拉區(qū)施焊焊接變形小，在受壓區(qū)施焊，焊接變形大。

②自重對(duì)梁焊接變形的影響。

自重以均布載荷形式做用于主梁上，若梁支座在兩端，主梁上部受壓，下部受拉，則在焊接主梁上部壓應(yīng)力區(qū)焊縫時(shí)，與沒有自重作用情況相比，會(huì)產(chǎn)生較大的下?lián)献冃巍?/p>

③箱形主梁半成品組裝對(duì)工藝對(duì)焊接變形的影響。

箱形主梁半成品梁是指由蓋板、腹板和筋板組成的Π形梁。在我國普遍采用平臺(tái)組裝工藝。平臺(tái)組裝分為以蓋板為基準(zhǔn)組裝和以腹板為基準(zhǔn)組裝兩種。

以蓋板為基準(zhǔn)的平臺(tái)組裝是以上蓋板為基準(zhǔn)，組裝上蓋板、筋板和腹板以及內(nèi)部焊縫均以最小撓區(qū)焊接變形為依據(jù)。當(dāng)主梁高度很大時(shí)，腹板豎立過高，采用將主腹板放在平臺(tái)上為基準(zhǔn)的組裝工藝，先將Π形梁組裝定位成形后，再進(jìn)行焊接。對(duì)這種工藝方法，筋板與蓋板不能在Π形梁組裝前焊接。焊接筋板與上蓋板焊縫會(huì)產(chǎn)生下?lián)献冃巍Ｒ虼瞬捎眠@種工藝方法，腹板下料時(shí)的預(yù)拱度應(yīng)較以上蓋板為基準(zhǔn)平臺(tái)組裝的預(yù)拱度大些。

2 組裝焊接時(shí)箱形主梁拱度的調(diào)整

檢查Π形梁的拱度值，然后使用吊具將下蓋板吊放在平臺(tái)上，按圖紙劃出跨度中心線和大筋板位置線和腹板定位線。支承墊要比槽鋼高些，可用鋼軌。再將Π形梁用吊具放在下蓋板上進(jìn)行裝配。并在跨中S/4左右上蓋板處加壓力，使Π形梁產(chǎn)生下?lián)?；若拱度偏小，可用同樣的方法進(jìn)行調(diào)整，使Π形梁產(chǎn)生上拱。在焊接外部四條縱向焊縫時(shí)，對(duì)拱度偏小的應(yīng)先焊接下蓋板與腹板的焊縫；拱度偏大的應(yīng)先焊上蓋板與腹板的焊縫。若組焊完畢后主梁的拱度還不滿足設(shè)計(jì)要求，可用火焰矯正。

3 結(jié) 語

本文對(duì)保證箱形主梁提供了一套理論和實(shí)踐相結(jié)合的制造工藝。由于各制造廠家的制造工藝、設(shè)備、技術(shù)及生產(chǎn)條件的不同主梁腹板跨中拱度值會(huì)有些差異，在確定主梁腹板跨中拱度值時(shí)，應(yīng)結(jié)合自己的經(jīng)驗(yàn)和生產(chǎn)條件略作調(diào)整。

參考文獻(xiàn)：

[1] 付榮柏.起重機(jī)剛結(jié)構(gòu)制造工藝[M].北京：中國鐵道出版社，1996.

[2] 徐灝.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1992.

④箱形主梁焊接總撓曲變形。

箱形主梁的制造通常由幾道工序完成，每道工序的焊接變形要根據(jù)每道工序中結(jié)構(gòu)的截面特性、焊角大小和焊接方法等分別進(jìn)行計(jì)算。由n道工序焊接的構(gòu)件總的撓曲量為：

f=f1+f2+…+fn

⑤箱形主梁焊接變形規(guī)律。

箱形主梁焊接彎曲變形的大小與施焊焊縫距形心坐標(biāo)軸的距離成正比，與焊縫截面積大小成正比，并與梁的截面慣性矩成反比。同時(shí)梁的彎曲變形大小與施焊的焊縫長度和工藝系數(shù)有關(guān)。

1.2.2 箱形主梁自重引起的撓曲變形

箱形主梁在制造過程中的半成形梁和成形梁，由于長度大、截面小，因此自重會(huì)引起主梁的下?lián)献冃巍?/p>

①梁內(nèi)支墊的情況。

主梁正立，對(duì)稱放置的兩個(gè)墊架距離小于梁長，如圖1（a）所示。

自重引起主梁跨中的位移可按下式計(jì)算：

f自中=qL2（24λ2-5）/（384 EJ）（4）

計(jì)算的正值表示向上拱起，負(fù)值表示下?lián)稀?/p>

式中：q為單位長度重量，kg；J為主梁截面慣性矩；L為兩支點(diǎn)距離，mm；

λ=m/L

其中：m為支點(diǎn)到主梁端距離，mm。

自重引起的懸臂端位移按下式計(jì)算：

fc=fd=qmL3（1-6λ2-3λ3）/（24EJ）（5）

計(jì)算的正值表示向上拱起，負(fù)值表示下?lián)稀?/p>

②梁端支墊的情況。

墊架放在主梁的兩端點(diǎn)，見圖1（b），其自重引起主梁跨中的位移可由公式4求得：

令m=0，λ=0得

f自中=-5qL4/（384EJ）（6）

負(fù)值表示下?lián)稀?/p>

1.2.3 箱形主梁跨中腹板下料預(yù)拱值

在實(shí)際生產(chǎn)中箱形主梁的自重對(duì)焊接變形是有一定影響的，同時(shí)組裝焊接工藝對(duì)主梁的焊接變形也有很大影響。因此在最終確定箱形主梁跨中腹板下料預(yù)拱值時(shí)必須統(tǒng)籌考慮。

①應(yīng)力狀態(tài)對(duì)焊接變形的影響。

焊接變形形成過程是，焊接時(shí)金屬的熱膨脹受阻而形成壓應(yīng)力，當(dāng)壓應(yīng)力超過彈性范圍時(shí)進(jìn)入高溫朔性狀態(tài)。冷卻時(shí)金屬收縮產(chǎn)生變形，可見，焊接變形與工件在施焊時(shí)的原始應(yīng)力狀態(tài)有關(guān)。主梁在外力作用下焊接變形的規(guī)律為，在受拉區(qū)施焊焊接變形小，在受壓區(qū)施焊，焊接變形大。

②自重對(duì)梁焊接變形的影響。

自重以均布載荷形式做用于主梁上，若梁支座在兩端，主梁上部受壓，下部受拉，則在焊接主梁上部壓應(yīng)力區(qū)焊縫時(shí)，與沒有自重作用情況相比，會(huì)產(chǎn)生較大的下?lián)献冃巍?/p>

③箱形主梁半成品組裝對(duì)工藝對(duì)焊接變形的影響。

箱形主梁半成品梁是指由蓋板、腹板和筋板組成的Π形梁。在我國普遍采用平臺(tái)組裝工藝。平臺(tái)組裝分為以蓋板為基準(zhǔn)組裝和以腹板為基準(zhǔn)組裝兩種。

以蓋板為基準(zhǔn)的平臺(tái)組裝是以上蓋板為基準(zhǔn)，組裝上蓋板、筋板和腹板以及內(nèi)部焊縫均以最小撓區(qū)焊接變形為依據(jù)。當(dāng)主梁高度很大時(shí)，腹板豎立過高，采用將主腹板放在平臺(tái)上為基準(zhǔn)的組裝工藝，先將Π形梁組裝定位成形后，再進(jìn)行焊接。對(duì)這種工藝方法，筋板與蓋板不能在Π形梁組裝前焊接。焊接筋板與上蓋板焊縫會(huì)產(chǎn)生下?lián)献冃?。因此采用這種工藝方法，腹板下料時(shí)的預(yù)拱度應(yīng)較以上蓋板為基準(zhǔn)平臺(tái)組裝的預(yù)拱度大些。

2 組裝焊接時(shí)箱形主梁拱度的調(diào)整

檢查Π形梁的拱度值，然后使用吊具將下蓋板吊放在平臺(tái)上，按圖紙劃出跨度中心線和大筋板位置線和腹板定位線。支承墊要比槽鋼高些，可用鋼軌。再將Π形梁用吊具放在下蓋板上進(jìn)行裝配。并在跨中S/4左右上蓋板處加壓力，使Π形梁產(chǎn)生下?lián)希蝗艄岸绕?，可用同樣的方法進(jìn)行調(diào)整，使Π形梁產(chǎn)生上拱。在焊接外部四條縱向焊縫時(shí)，對(duì)拱度偏小的應(yīng)先焊接下蓋板與腹板的焊縫；拱度偏大的應(yīng)先焊上蓋板與腹板的焊縫。若組焊完畢后主梁的拱度還不滿足設(shè)計(jì)要求，可用火焰矯正。

3 結(jié) 語

本文對(duì)保證箱形主梁提供了一套理論和實(shí)踐相結(jié)合的制造工藝。由于各制造廠家的制造工藝、設(shè)備、技術(shù)及生產(chǎn)條件的不同主梁腹板跨中拱度值會(huì)有些差異，在確定主梁腹板跨中拱度值時(shí)，應(yīng)結(jié)合自己的經(jīng)驗(yàn)和生產(chǎn)條件略作調(diào)整。

參考文獻(xiàn)：

[1] 付榮柏.起重機(jī)剛結(jié)構(gòu)制造工藝[M].北京：中國鐵道出版社，1996.

[2] 徐灝.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1992.

④箱形主梁焊接總撓曲變形。

箱形主梁的制造通常由幾道工序完成，每道工序的焊接變形要根據(jù)每道工序中結(jié)構(gòu)的截面特性、焊角大小和焊接方法等分別進(jìn)行計(jì)算。由n道工序焊接的構(gòu)件總的撓曲量為：

f=f1+f2+…+fn

⑤箱形主梁焊接變形規(guī)律。

箱形主梁焊接彎曲變形的大小與施焊焊縫距形心坐標(biāo)軸的距離成正比，與焊縫截面積大小成正比，并與梁的截面慣性矩成反比。同時(shí)梁的彎曲變形大小與施焊的焊縫長度和工藝系數(shù)有關(guān)。

1.2.2 箱形主梁自重引起的撓曲變形

箱形主梁在制造過程中的半成形梁和成形梁，由于長度大、截面小，因此自重會(huì)引起主梁的下?lián)献冃巍?/p>

①梁內(nèi)支墊的情況。

主梁正立，對(duì)稱放置的兩個(gè)墊架距離小于梁長，如圖1（a）所示。

自重引起主梁跨中的位移可按下式計(jì)算：

f自中=qL2（24λ2-5）/（384 EJ）（4）

計(jì)算的正值表示向上拱起，負(fù)值表示下?lián)稀?/p>

式中：q為單位長度重量，kg；J為主梁截面慣性矩；L為兩支點(diǎn)距離，mm；

λ=m/L

其中：m為支點(diǎn)到主梁端距離，mm。

自重引起的懸臂端位移按下式計(jì)算：

fc=fd=qmL3（1-6λ2-3λ3）/（24EJ）（5）

計(jì)算的正值表示向上拱起，負(fù)值表示下?lián)稀?/p>

②梁端支墊的情況。

墊架放在主梁的兩端點(diǎn)，見圖1（b），其自重引起主梁跨中的位移可由公式4求得：

令m=0，λ=0得

f自中=-5qL4/（384EJ）（6）

負(fù)值表示下?lián)稀?/p>

1.2.3 箱形主梁跨中腹板下料預(yù)拱值

在實(shí)際生產(chǎn)中箱形主梁的自重對(duì)焊接變形是有一定影響的，同時(shí)組裝焊接工藝對(duì)主梁的焊接變形也有很大影響。因此在最終確定箱形主梁跨中腹板下料預(yù)拱值時(shí)必須統(tǒng)籌考慮。

①應(yīng)力狀態(tài)對(duì)焊接變形的影響。

焊接變形形成過程是，焊接時(shí)金屬的熱膨脹受阻而形成壓應(yīng)力，當(dāng)壓應(yīng)力超過彈性范圍時(shí)進(jìn)入高溫朔性狀態(tài)。冷卻時(shí)金屬收縮產(chǎn)生變形，可見，焊接變形與工件在施焊時(shí)的原始應(yīng)力狀態(tài)有關(guān)。主梁在外力作用下焊接變形的規(guī)律為，在受拉區(qū)施焊焊接變形小，在受壓區(qū)施焊，焊接變形大。

②自重對(duì)梁焊接變形的影響。

自重以均布載荷形式做用于主梁上，若梁支座在兩端，主梁上部受壓，下部受拉，則在焊接主梁上部壓應(yīng)力區(qū)焊縫時(shí)，與沒有自重作用情況相比，會(huì)產(chǎn)生較大的下?lián)献冃巍?/p>

③箱形主梁半成品組裝對(duì)工藝對(duì)焊接變形的影響。

箱形主梁半成品梁是指由蓋板、腹板和筋板組成的Π形梁。在我國普遍采用平臺(tái)組裝工藝。平臺(tái)組裝分為以蓋板為基準(zhǔn)組裝和以腹板為基準(zhǔn)組裝兩種。

以蓋板為基準(zhǔn)的平臺(tái)組裝是以上蓋板為基準(zhǔn)，組裝上蓋板、筋板和腹板以及內(nèi)部焊縫均以最小撓區(qū)焊接變形為依據(jù)。當(dāng)主梁高度很大時(shí)，腹板豎立過高，采用將主腹板放在平臺(tái)上為基準(zhǔn)的組裝工藝，先將Π形梁組裝定位成形后，再進(jìn)行焊接。對(duì)這種工藝方法，筋板與蓋板不能在Π形梁組裝前焊接。焊接筋板與上蓋板焊縫會(huì)產(chǎn)生下?lián)献冃?。因此采用這種工藝方法，腹板下料時(shí)的預(yù)拱度應(yīng)較以上蓋板為基準(zhǔn)平臺(tái)組裝的預(yù)拱度大些。

2 組裝焊接時(shí)箱形主梁拱度的調(diào)整

檢查Π形梁的拱度值，然后使用吊具將下蓋板吊放在平臺(tái)上，按圖紙劃出跨度中心線和大筋板位置線和腹板定位線。支承墊要比槽鋼高些，可用鋼軌。再將Π形梁用吊具放在下蓋板上進(jìn)行裝配。并在跨中S/4左右上蓋板處加壓力，使Π形梁產(chǎn)生下?lián)?；若拱度偏小，可用同樣的方法進(jìn)行調(diào)整，使Π形梁產(chǎn)生上拱。在焊接外部四條縱向焊縫時(shí)，對(duì)拱度偏小的應(yīng)先焊接下蓋板與腹板的焊縫；拱度偏大的應(yīng)先焊上蓋板與腹板的焊縫。若組焊完畢后主梁的拱度還不滿足設(shè)計(jì)要求，可用火焰矯正。

3 結(jié) 語

本文對(duì)保證箱形主梁提供了一套理論和實(shí)踐相結(jié)合的制造工藝。由于各制造廠家的制造工藝、設(shè)備、技術(shù)及生產(chǎn)條件的不同主梁腹板跨中拱度值會(huì)有些差異，在確定主梁腹板跨中拱度值時(shí)，應(yīng)結(jié)合自己的經(jīng)驗(yàn)和生產(chǎn)條件略作調(diào)整。

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