電站直接空冷機組調(diào)試技術分析

張軍承

(國核工程有限公司，上海 200233)

0 引言

傳統(tǒng)電站的汽輪機乏汽，通過循環(huán)水-冷卻塔系統(tǒng)進行熱量交換冷卻，也即采用所謂濕冷技術。相對而言，電站空冷島采用的是干冷技術，這是一種節(jié)水型的火力發(fā)電技術，更多應用于我國西部、北部等水資源較為匱乏的地區(qū)。

空冷技術分為直接空冷型和間接空冷型。目前，全球空冷機組的裝機容量中，直接空冷機組約占60%，間接空冷機組約占40%。

我國的電站空冷技術始于20世紀60年代末期，起初只是在一些小容量機組上進行有限的探索、嘗試，大型電站直接空冷技術在國內(nèi)應用較晚。近年來，在一些300 MW亞臨界及600 MW超臨界機組上更多引進的是直接空冷技術，并逐漸實現(xiàn)了空冷島系統(tǒng)及設備設計、制造的國產(chǎn)化。同時，在直接空冷機組啟動調(diào)試過程中，不斷暴露出一些設計、設備以及運行方面的問題，需要認真進行分析，以確保空冷機組安全、經(jīng)濟運行。

1 直接空冷系統(tǒng)的熱力計算

由傳熱學原理可知，汽輪機排汽通過空冷凝汽器與空氣進行熱交換過程中滿足以下熱平衡關系：

Qw=Qa=Qt，

式中：Qw為凝結(jié)水的放熱量，kW；Qa為空氣的吸熱量，kW；Qt為總傳熱量，kW。

即汽輪機排汽冷凝成水所釋放的熱量與通過空冷凝汽器管束的散熱量、環(huán)境空氣吸收的熱量相同。

空冷凝汽器的傳熱基本方程為

Qt=kAΔTm，

式中：k為總傳熱系數(shù)，W/(m2·K)；A為空冷凝汽器總傳熱面積，m2；ΔTm為傳熱平均溫差，K。

排汽冷凝成水的放熱量為

Qw=Dk(hk-hc) ，

式中：Dk為汽輪機的排汽量，kg/s；hk為汽輪機的排汽比焓，kJ/kg；hc為凝結(jié)水的比焓，kJ/kg。

空氣的吸熱量為

Qa=AFvFρacp(T2-T1) ，

式中：AF為空冷凝汽器迎風面積，m2；vF為迎面風速，m/s；ρa為空氣密度，kg/m3；cp為空氣比熱容，kJ/(kg·K)；T1為空冷凝汽器進口空氣溫度，K；T2為空冷凝汽器出口空氣溫度，K。

從上述熱力計算公式可以看出，空冷島周圍空氣的吸熱量受空冷島凝汽器迎面風速、迎風面積、所處環(huán)境溫度等因素的影響，而這些因素又會直接影響機組冷源的熱量交換，使得空冷凝汽器背壓變化很大。因此，直接空冷機組的穩(wěn)定運行受氣候變化影響很大。夏季排汽壓力高，機組運行經(jīng)濟性較差，冬季排汽壓力低，機組運行經(jīng)濟性較好。

2 空冷島系統(tǒng)的組成及原理

直接空冷系統(tǒng)由排汽管道、空冷島(蒸汽分配管、換熱管束、冷凝水管、軸流風機、擋風墻、清洗設備)、凝結(jié)水箱、真空泵及其管閥系統(tǒng)構(gòu)成。

空冷島散熱單元依照垂直、平行汽輪機房的不同布置方向，分別稱之為列、行。300 MW機組通常設計為6列5行，單元總數(shù)為30，每列有1組逆流單元；600 MW機組設計為8列6行(7行或8行)，單元總數(shù)為48(56，64)，每列有2組逆流單元。近期空冷島冷卻元件廣泛采用大口徑扁管翅片管的單排管技術。

空冷凝汽器由順流(指蒸汽和凝結(jié)水的相對流動方向)管束和逆流管束2部分組成。順流管束是冷凝蒸汽的主要部分，可冷凝75%～80%的蒸汽。設置逆流單元主要是排出不可凝氣體，并且在氣溫低于冰點時，能夠起到防凍作用。

汽輪機排出的乏汽經(jīng)由主排汽管道引出汽輪機房“A”列柱外，垂直上升至一定高度后水平分管，再從水平分管分出支管，垂直上升引至空冷凝汽器頂部。蒸汽從空冷凝汽器上部聯(lián)箱進入散熱單元，與空氣進行表面換熱后冷凝。冷凝水由凝結(jié)水管匯集，最后進入凝結(jié)水箱，由凝結(jié)水泵升壓，經(jīng)凝結(jié)水精處理裝置處理后送至汽輪機熱力系統(tǒng),實現(xiàn)工質(zhì)的循環(huán)利用。

3 直接空冷系統(tǒng)調(diào)試與研究

3.1 空冷島熱力系統(tǒng)設計問題

在空冷機組試運行過程中，經(jīng)常遇到諸如凝結(jié)水溶解氧偏高，水質(zhì)較差，以及空冷管束易凍結(jié)等問題，對于空冷機組的這些特點，相關熱力系統(tǒng)進行了針對性的補充設計，但仍然存在一些需要改進的方面。

3.1.1 空冷島凝結(jié)回水除氧問題

凝結(jié)水過冷度偏高和空氣的進入會影響凝結(jié)水中溶解氧的含量。大容量機組對凝結(jié)水水質(zhì)的要求比較高。在亞臨界、超(超)臨界空冷機組的排汽裝置內(nèi)，一般設計有除氧裝置以及汽輪機排汽直接加熱凝結(jié)水的熱力系統(tǒng)。

例如，新疆西部合盛電廠330 MW直接空冷供熱機組，其空冷島的凝結(jié)水回水原先設計采用上海汽輪機廠生產(chǎn)的STORK盤型噴嘴進行霧化除氧。

STORK大容量噴嘴屬于盤型彈性噴嘴，以往主要設計應用于600 MW以上超臨界機組的內(nèi)置式除氧器中，用于對凝結(jié)水泵出口輸送到除氧器的主凝結(jié)水進行初級除氧。STORK噴霧裝置依靠彈性噴嘴內(nèi)、外壓力相互作用迫使圓盤相互分開，壓力水噴出后，霧化并噴射到蒸汽所在空間。由于噴頭弧形圓盤的調(diào)節(jié)作用，當噴頭內(nèi)外壓差增大時，弧形圓盤開度亦增大，流量隨之增大。當噴頭內(nèi)外壓差降低時，弧形圓盤開度亦減少，流量隨之減少。噴嘴內(nèi)部無位移部件，靠水壓自動調(diào)節(jié)噴水量。

合盛電廠直接空冷機組凝汽器平臺設計標高為32 m左右，在正常運行工況下，空冷島平臺上凝結(jié)水聯(lián)箱上部真空度比汽輪機排汽裝置內(nèi)要高，因此，正常工況下考慮到管道系統(tǒng)沿程阻力的影響，STORK噴霧裝置噴頭內(nèi)外壓差甚至低于0.3 MPa。如此低的壓差無法保證STORK噴霧裝置的正常霧化效果，并會導致空冷島凝結(jié)水回水不暢，甚至造成空冷島滿水事故。在冬季極端嚴寒氣候條件下，若機組被迫停機，凝結(jié)水在空冷島內(nèi)長時間滯留，很可能造成凝結(jié)水在空冷島回水管道內(nèi)凍結(jié)。

鑒于上述原因，建議取消原先設計的空冷島凝結(jié)回水STORK盤型噴嘴裝置，在保證通流面積條件下，采用?273 mm盲管開4排?3 mm小孔，進行凝結(jié)水回水霧化除氧。這樣可以保證空冷島回水暢通，凝結(jié)水不會滯留于空冷島回水總管中，并避免凝結(jié)水回水管凍結(jié)，保證空冷島系統(tǒng)安全運行。

3.1.2 直接空冷機組蒸汽管道疏水及防凍問題

直接空冷機組冬季啟動防凍是一項很重要的工作。

為了防止機組啟動前少量蒸汽竄入空冷島造成凍結(jié)，同時又不影響主蒸汽管道暖管，內(nèi)蒙古HLBL電廠600 MW直接空冷機組增設了主蒸汽母管及左右支管至鍋爐疏水擴容器的3根疏水管道。每次鍋爐啟動時，汽輪機側(cè)所有管道疏水門在點火初期均關閉，只打開主蒸汽管道至鍋爐擴容器的疏水閥進行啟動疏水。

實踐證明，無需增設主蒸汽至鍋爐疏水擴容器管道，采取噴水減溫等措施后，即可避免空冷島凍結(jié)情況的發(fā)生。

其實，完成鍋爐點火啟動并升溫、升壓后，在打開汽輪機疏水擴容器減溫水閥、汽輪機低壓缸噴水閥、凝汽器水幕保護噴水閥后，可以開啟主、再熱蒸汽管道的疏水閥門，進行主、再熱蒸汽管道暖管疏水。但要將汽輪機低壓旁路閥全關，避免大量蒸汽進入汽輪機排汽裝置。

該階段進入排汽裝置的蒸汽大部分通過噴水減溫冷凝下來，少部分蒸汽沿著排汽母管出廠房在未進入各空冷單元前已經(jīng)凝結(jié)，凝結(jié)的水即使凍結(jié)也是附著在排汽母管內(nèi)壁形成一層薄冰，待空冷島進汽后即可融化，不影響機組安全運行。

但隨著汽輪機主蒸汽壓力升高，主蒸汽疏水流量不斷增大，若汽輪機疏水擴容器溫度特別高，減溫水減溫效果下降明顯時，需要調(diào)整主蒸汽管道疏水閥門開度進行節(jié)流，確保不會有大量蒸汽進入空冷島，避免出現(xiàn)空冷島凍結(jié)現(xiàn)象。

合盛電廠330 MW空冷機組、山西DTE電廠600 MW空冷機組都沒有增加主蒸汽管道至鍋爐擴容器的疏水管道。經(jīng)歷多次啟動，均沒有出現(xiàn)空冷島系統(tǒng)凍結(jié)情況。

3.2 空冷島系統(tǒng)熱態(tài)沖洗

熱態(tài)沖洗是空冷島系統(tǒng)首次投用進汽后必須進行的一項工作，熱態(tài)沖洗的效果除了影響空冷島系統(tǒng)的換熱效率外，還將影響熱力系統(tǒng)汽水品質(zhì)，特別是對于超(超)臨界直流鍋爐，嚴重影響其防SPE(固體顆粒侵蝕)能力。

為了保證空冷島系統(tǒng)沖洗效果，縮短汽水品質(zhì)合格時間，要求增加如圖1所示的臨時沖洗系統(tǒng)。圖1中：①為空冷島凝結(jié)水至排汽裝置真空截止閥；②為空冷島凝結(jié)沖洗水外排真空截止閥；③為沖洗水箱補水閥；④為空冷島沖洗水取樣閥；⑤為沖洗水箱底部放水閥。

圖1 空冷島臨時沖洗系統(tǒng)

3.2.1 對臨時沖洗水箱的要求

臨時水箱的高度不低于2 m，邊長不小于2 m。水箱容積不能太小，否則在沖洗水排放系統(tǒng)切換時，由于真空的影響，水箱水位變化劇烈，若補水不及時，將無法維持水箱正常水位，汽輪機真空就會遭到破壞。臨時外排管道管徑不小于空冷島凝結(jié)水回水正式管道管徑的1/2。

3.2.2 空冷島熱態(tài)沖洗過程注意事項

(1)空冷島熱態(tài)沖洗，在機組啟動前后、并網(wǎng)及低負荷階段進行。期間，空冷島凝結(jié)水不回收，通過沖洗臨時水箱溢流管道排放至雨水井，直到水質(zhì)符合要求：固體懸浮物的質(zhì)量分數(shù)小于0.01‰，凝結(jié)水的質(zhì)量濃度小于1 000 μg/L。

(2)在空冷島熱態(tài)沖洗過程中，汽輪機排汽裝置由除鹽水正常補水系統(tǒng)供水。必要時，排汽裝置需增加臨時補水管道進行連續(xù)補水，以確保熱態(tài)沖洗連續(xù)進行。

(3)在系統(tǒng)抽真空前，關閉凝結(jié)水外排管道閥門。通過水箱臨時補水管路向臨時水箱補水；系統(tǒng)真空基本穩(wěn)定后，緩慢開啟外排管道閥門，臨時水箱中的水將被吸入空冷島凝結(jié)水回水管道中，水箱水位下降，此時需要及時開啟補水管路，以維持臨時水箱水位，避免真空度突降；臨時補水采用除鹽水。

3.3 直接空冷機組啟動問題研究

3.3.1 空冷機組啟動方式選擇

對于具有中間再熱系統(tǒng)的空冷機組，汽輪機數(shù)字電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)(DEH)通常具有2種啟動方式，即汽輪機高壓缸啟動方式和高、中壓缸聯(lián)合啟動方式。

其實，2種啟動方式皆可應用于空冷機組，但由于空冷島本體的安全運行受制于氣候的變化，因而空冷機組的啟動方式選擇著重考慮環(huán)境溫度的影響。

當環(huán)境溫度>0 ℃時，空冷機組汽輪機可以采用“高壓缸啟動”或“高、中壓缸聯(lián)合啟動”2種方式中的任何啟動方式。

當環(huán)境溫度≤0 ℃時，由于空冷島需要采取防凍措施，為確?？绽鋶u蒸汽流量滿足最低熱負荷要求，空冷機組啟動只能選擇“高、中壓缸聯(lián)合啟動”方式。機組啟動初期及低負荷階段，汽輪機本體的進汽量是有限的，無法保證空冷島啟動的最低熱負荷要求，還要借助于高、低壓旁路系統(tǒng)投運，將鍋爐的蒸汽輸送到空冷島系統(tǒng)，避免空冷島出現(xiàn)凍結(jié)。

3.3.2 旁路系統(tǒng)與機組啟動方式匹配

空冷機組采用“高壓缸啟動”方式時，汽輪機沖轉(zhuǎn)前將汽輪機高、低壓旁路閥關閉，僅有汽輪機本體排汽以及疏水系統(tǒng)的部分蒸汽進入空冷島系統(tǒng)冷卻凝結(jié)。

空冷機組若采用“高中壓缸聯(lián)合啟動”方式，當環(huán)境溫度>0 ℃時，機組并網(wǎng)后可及時關閉高、低壓旁路閥門；環(huán)境溫度≤0 ℃時，為了增大空冷島進汽量，避免空冷島凍結(jié)，在機組啟動及低負荷階段，經(jīng)常將低壓旁路全開，手動控制高壓旁路開度，維持再熱蒸汽壓力，以確保進入空冷島的蒸汽流量。當機組負荷升高，汽輪機蒸汽量大于當時環(huán)境溫度相對應的空冷島最低蒸汽流量后，可關閉高、低壓旁路系統(tǒng)閥門。

3.3.3 空冷機組啟動初期蒸汽流量估算

某330 MW空冷機組汽輪機冬季冷態(tài)啟動，直接空冷系統(tǒng)(ACC)所需最小熱負荷與環(huán)境溫度的關系見表1。

通常情況下，空冷島的供貨商會提供空冷系統(tǒng)冬季安全運行的最小蒸汽流量。表1中：不裝隔離閥表示330 MW空冷機組空冷島6個運行列入口都沒有安裝蒸汽隔離閥，也即該空冷島6個列運行方式為同時投入或同時退出；裝4個隔離閥表示330 MW空冷機組空冷島6個運行列中，有2個列是啟動列，入口沒安裝蒸汽隔離閥，其余4列入口設計安裝有蒸汽隔離閥。

通常情況下，電站主蒸汽流量是根據(jù)汽輪機調(diào)節(jié)級后蒸汽壓力與溫度直接計算推導出的。但是在機組啟動前及啟動初期，由于汽輪機調(diào)節(jié)級壓力變送器無法正常投用，因此，當時工況下主蒸汽流量無法準確計算并顯示。但在這個階段，主蒸汽流量參數(shù)的正確顯示，對于空冷島系統(tǒng)的安全防凍至關重要。

表1 330 MW空冷機組最小防凍熱量及流量

對于亞臨界機組，機組啟動初期，蒸汽流量可以進行如下估算：主蒸汽流量≈省煤器入口給水流量-吹灰蒸汽流量-鍋爐連排流量-鍋爐定排流量。

但由于鍋爐吹灰蒸汽流量、鍋爐連排流量、鍋爐定排流量所占份額不大(一般情況下，只要水質(zhì)沒有問題，凝汽式電廠連排量約為1%，熱電廠連排量約為2%)，若取估算值，可以忽略不計。因此，機組啟動初期，若汽包水位基本穩(wěn)定，則進入空冷島的主蒸汽流量約等于給水流量。另外，給水流量是個瞬時值，因此，參考給水流量數(shù)據(jù)時最好取平均值。

對于超(超)臨界機組，機組啟動初期蒸汽流量可以進行如下估算：在直流鍋爐處于“濕態(tài)運行”工況下，蒸汽流量約等于省煤器入口給水流量減去直流鍋爐啟動系統(tǒng)排水量；在直流鍋爐轉(zhuǎn)“干態(tài)運行”工況后，蒸汽流量約等于省煤器入口給水流量。

3.3.4 空冷島系統(tǒng)冬季安全投運問題

空冷機組冬季防凍是個嚴峻的問題，尤其是在氣候嚴寒地區(qū)，直接影響機組的安全、穩(wěn)定運行。

3.3.4.1 空冷島列的正常投用

空冷島各列投用原則：空冷島進汽時，首先投運中間的列，隨著熱負荷的增大，再依次投運兩側(cè)的列；解列順序相反。

各列熱力系統(tǒng)投運順序：先打開該列凝結(jié)水回水閥門及抽空氣閥門，再開該列蒸汽隔離閥。

各列熱力系統(tǒng)切除順序：先關閉蒸汽隔離閥，大約30 s后停運風機，5 min后關閉抽真空隔離閥，8～10 min后關閉左、右側(cè)凝結(jié)水回水隔離閥。

3.3.4.2 空冷島各列冷卻風機正常投用

空冷島各列冷卻風機投運原則：蒸汽進入空冷島的一列，當該列左、右凝結(jié)水支管溫度以及抽空氣母管溫度都>35 ℃后，才可啟動該列風機，并首先啟動該列的逆流單元風機，初始頻率為8～10 Hz, 隨著蒸汽流量的增加，背壓升高，逆流風機轉(zhuǎn)速增加，仍無法滿足需要時，距離進汽口較遠的順流單元風機可以依次啟動，順流單元風機轉(zhuǎn)速盡量與逆流單元風機轉(zhuǎn)速一致。

當投運列風機頻率都達到40 Hz以上且負荷還在增加時，下一列投入運行；當下一列投入后，之前已投用列風機應整體適當降速，隨著負荷的變動，調(diào)節(jié)風機轉(zhuǎn)速并盡量避免大幅度調(diào)整風機轉(zhuǎn)速。各風機轉(zhuǎn)速應盡量保持同步。

3.3.4.3 直接空冷機組冬季啟動過程

下面以1臺330 MW亞臨界空冷機組為例，說明直接空冷機組冬季啟動過程。

(1)鍋爐點火后，將高壓旁路閥置于10%左右的初始開度，低壓旁路閥保持關閉狀態(tài)。

(2)投運汽輪機疏水擴容器減溫水系統(tǒng)，投運凝汽器水幕保護系統(tǒng)，投運汽輪機低壓缸噴水系統(tǒng)。

(3)打開主蒸汽管道疏水閥、再熱蒸汽冷段及熱段管道疏水閥、低壓旁路閥前疏水閥，進行主、再熱蒸汽管道暖管。

(4)當鍋爐起壓后，打開鍋爐啟動排汽閥及電磁釋放閥，提升鍋爐主、再熱蒸汽溫度。

(5)當主蒸汽壓力超過2.5 MPa，注意調(diào)節(jié)關小高壓旁路閥開度，控制再熱蒸汽壓力不超壓，避免再熱系統(tǒng)安全閥動作。

(6)鍋爐升溫升壓，通過鍋爐啟動排汽及電磁釋放閥控制主蒸汽壓力不超過5.0 MPa，盡量維持汽輪機沖轉(zhuǎn)參數(shù)。

(7)當鍋爐第2臺磨煤機啟動，鍋爐出力約250 t/h(參考表1中數(shù)據(jù)，氣溫按-40 ℃考慮，空冷島最小防凍流量為186.012 t/h(51.67 kg/s)，考慮到其他系統(tǒng)疏放水等蒸汽損失，需要保證一定的蒸汽富裕流量)左右時，開啟低壓旁路閥，向空冷島送汽。逐漸將低壓旁路閥全開，調(diào)節(jié)高壓旁路閥開度，控制低壓旁路前再熱蒸汽壓力約為1.0 MPa。逐步關閉鍋爐啟動側(cè)啟動排汽閥及電磁釋放閥，保證空冷島的最小蒸汽流量。

(8)空冷島投運后，通過調(diào)整空冷島風機轉(zhuǎn)速，維持汽輪機排汽裝置真空度為-72～-65 kPa。并將空冷島凝結(jié)水及抽空氣溫度控制在55 ℃以上，注意空冷島防凍。

(9)當機組啟動條件滿足后，保持低壓旁路閥全開，逐漸關小高壓旁路閥開度，將再熱蒸汽壓力降低至0.1 MPa左右，其他沖轉(zhuǎn)參數(shù)滿足后，選擇“高中缸聯(lián)合啟動”方式，汽輪機沖轉(zhuǎn)，機組啟動。

3.3.4.4 空冷島的冬季防凍

將空冷島散熱單元上的積雪(若有)清掃干凈；冷卻風機潤滑油溫加熱裝置投運，保證冷卻風機潤滑油溫在5 ℃以上；空冷系統(tǒng)的防凍重點主要在各列的凝結(jié)水下聯(lián)母管和各列逆流管束頂部抽氣管處。因此，可將空冷島凝結(jié)水回水母管以及抽真空母管加上保溫層，并將空冷島凝結(jié)水回水管道、抽空氣管道加裝伴熱帶(伴熱帶功率30 W/m)；確認空冷島各列進汽隔離閥嚴密，避免少量蒸汽漏入備用列造成因蒸汽流量不足而導致該列管束凍結(jié)；空冷島每列的各單元之間都應安裝獨立的分隔墻，尤其是逆流單元與順流單元之間分隔墻一定要安裝好，避免各風機冷卻風串流，以免空冷管束凍結(jié)；冬季運行期間，在環(huán)境溫度低于-10 ℃時，任何情況下均要保證空冷島真空度低于-88 kPa，否則容易造成管束低溫結(jié)凍。

因為空冷島各單元蒸汽熱負荷分配不均，而空冷島系統(tǒng)溫度測點有限，當環(huán)境溫度較低時，應該派專人對空冷系統(tǒng)進行監(jiān)護巡查，測取空冷系統(tǒng)各處溫度，判斷是否結(jié)凍，重點監(jiān)視各列的凝結(jié)水下聯(lián)母管及抽氣管道。此外，熱工儀表管等部位應采取保溫措施，避免運行人員誤判。

嚴寒情況下，空冷島的控制要切為“手動控制”，因為空冷島“自動控制”時不會因個別管束溫度低而降低該單元冷卻風機轉(zhuǎn)速，從而可能導致空冷島個別管束凍結(jié)。只有在手動狀態(tài)下才能人為干預，避免這種情況發(fā)生。

當空冷管束局部過冷時，及時降低順、逆流風機轉(zhuǎn)速，直至停止離過冷管束最近的逆流風機。若不能恢復管束溫度，立即將逆流風機低頻反轉(zhuǎn)，利用熱空氣提高順流風機入口空氣溫度的同時，加熱逆流區(qū)管束，直至恢復正常溫度。

3.3.5 直接空冷機組啟動其他問題

3.3.5.1 空冷島的防風運行

直接空冷機組的背壓對于環(huán)境風非常敏感，遇到大風天氣時，機組背壓會出現(xiàn)大幅度波動，嚴重時會引起機組低真空跳閘。對此，可采取以下措施：

(1)空冷島周圍設計擋風墻；

(2)大風天氣時，提高空冷島冷卻風機轉(zhuǎn)速，維持機組高真空度運行；

(3)當汽輪機排汽裝置真空度的擺動幅度超過10 kPa時，啟動備用真空泵，維持機組真空度穩(wěn)定；

(4)當汽輪機真空度下降，達到低真空報警值時，機組要降負荷運行。

3.3.5.2 空冷機組夏季運行

夏季環(huán)境溫度高，在機組大負荷運行期間，容易出現(xiàn)機組真空度偏低的情況。這種情況下可采取以下措施：空冷島冷卻風機超頻運行；備用真空泵投運；投入汽輪機低壓缸噴淋系統(tǒng)；投入汽輪機排汽裝置水幕保護系統(tǒng)；投入空冷島沖洗噴淋系統(tǒng)；定期檢查空冷島冷卻單元散熱片臟污程度，并及時進行清洗，保證換熱效率；若汽輪機真空度下降至低真空報警值，則機組需要降負荷，以維持真空度穩(wěn)定，保證機組安全運行。

4 結(jié)束語

近年來，隨著電力行業(yè)的發(fā)展，直接空冷機組得到了較為廣泛的應用，它在“水資源節(jié)約”方面優(yōu)勢較為明顯，可以節(jié)約常規(guī)采用濕冷技術電廠全廠耗水量的65%以上。同時，由于技術的局限性，使空冷機組的安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟運行更多地受制于自然氣候環(huán)境的影響，需要進一步研究。

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