基于超級電容儲能的光伏并網(wǎng)低電壓穿越研究＊

舒大松，黃摯雄，康 倫，陳世明

（1.中南大學 信息科學與工程學院，湖南 長沙 410075；2.湖南廣播電視大學 機電工程系，湖南 長沙 410004）

隨著光伏發(fā)電并網(wǎng)系統(tǒng)滲透率不斷加大，對局部電網(wǎng)安全穩(wěn)定運行的影響也越大，這就給光伏發(fā)電的并網(wǎng)運行帶來了更大的挑戰(zhàn)[1－3]；當電網(wǎng)發(fā)生短時故障時，如果大量的光伏發(fā)電系統(tǒng)脫離電網(wǎng)會影響到電網(wǎng)的穩(wěn)定運行，嚴重的還可能使局部電網(wǎng)崩潰，造成較大面積供電中斷，由此電網(wǎng)規(guī)定了光伏發(fā)電系統(tǒng)并網(wǎng)要具備一定的低電壓穿越（LVRT）能力[4].目前借鑒于風力發(fā)電低電壓穿越標準，許多新能源發(fā)電技術較發(fā)達的國家針對光伏并網(wǎng)系統(tǒng)也提出了相應的低電壓穿越準則，定量地規(guī)定了電網(wǎng)電壓跌落時光伏發(fā)電系統(tǒng)脫網(wǎng)的條件，以及電壓恢復后有功功率的恢復速率，同時在電網(wǎng)電壓跌落過程中需提供一定的無功功率以支撐電壓恢復.介于中國光伏發(fā)電容量逐年增大，國家電網(wǎng)公司制定了光伏并網(wǎng)系統(tǒng)低電壓穿越的標準，要求并網(wǎng)點電壓跌落至20%額定電壓時光伏發(fā)電系統(tǒng)保持并網(wǎng)運行625ms不脫網(wǎng).本文針對實現(xiàn)光伏并網(wǎng)系統(tǒng)的低電壓穿越能力，通過借鑒風力發(fā)電中的低電壓穿越技術，提出了一種基于超級電容儲能的光伏發(fā)電系統(tǒng)低電壓穿越技術方案，同時光伏并網(wǎng)逆變器采用直接功率控制，保證控制的快速性；當電網(wǎng)電壓發(fā)生跌落時，通過控制雙向DC／DC投入超級電容平衡逆變器兩端功率[5－11]，同時與并網(wǎng)逆變器的控制相協(xié)調(diào)，穩(wěn)定住直流母線電壓，使得并網(wǎng)輸出電流不過流，并且改進并網(wǎng)控制策略，根據(jù)電壓跌落深度發(fā)出一定無功功率以有助于電網(wǎng)電壓恢復，最后通過仿真分析可知，與常規(guī)控制策略相比，采用改進控制策略能夠?qū)崿F(xiàn)光伏并網(wǎng)系統(tǒng)的低電壓穿越功能.

1 系統(tǒng)拓撲與數(shù)學建模

1.1 光伏并網(wǎng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

如圖1所示，兩級式光伏并網(wǎng)發(fā)電系統(tǒng)包括光伏陣列、Boost電路、并網(wǎng)逆變器、L型濾波器以及隔離變壓器，同時超級電容通過雙向DC／DC變換器與系統(tǒng)的直流側(cè)母線并聯(lián).

圖1 帶超級電容器的光伏并網(wǎng)系統(tǒng)框圖Fig.1 Block diagram of PV system with super capacitor

1.2 L型并網(wǎng)逆變器數(shù)學模型

L型并網(wǎng)逆變器如圖2所示，在三相平衡情況下列出A，B，C三相狀態(tài)方程為：

在dq兩相旋轉(zhuǎn)坐標系下可表示為：

式中：下標g表示并網(wǎng)側(cè)量；r1和L1分別為進線電阻和電感；ωn為與電網(wǎng)頻率同步的角速度；ugq的值為零.

由此可知，流過并網(wǎng)逆變器的有功功率和無功功率可以表示為：

圖2 雙向DC／DC變換器與并網(wǎng)逆變器協(xié)調(diào)控制框圖Fig.2 Control system block diagram of the bi－directional DC－DC converter and the grid side converter

1.3 直流母線側(cè)數(shù)學模型

對于光伏并網(wǎng)逆變器的直流側(cè)，其直流側(cè)電容存儲的能量可表示為：

忽略發(fā)電系統(tǒng)轉(zhuǎn)換功率的損失，設兩級式光伏并網(wǎng)系統(tǒng)由Boost變換器流向直流側(cè)的功率為PPV，從直流側(cè)流向并網(wǎng)側(cè)的功率為Pg，同時直流側(cè)流向超級電容的功率為Psc，則流向直流側(cè)電容的功率有：

1.4 超級電容器等效數(shù)學模型

超級電容突出優(yōu)點是功率密度高、充放電時間短、循環(huán)壽命長以及工作溫度范圍寬，比較適合短時充放電，基于上述優(yōu)點可以很好地滿足當電網(wǎng)發(fā)生故障時對功率平衡控制的要求.由于受分布參數(shù)的影響，超級電容的精確模型較復雜，由一個理想電容和一等效串聯(lián)電阻組成.

超級電容一般單體電壓較低（2.5～2.7V），因此儲能單元由多個超級電容單體串并聯(lián)組成以滿足容量需求，本文由一個理想大電容代替；考慮到存儲能量和功率傳輸兩方面要求，儲能總?cè)萘靠杀硎緸閇9]：

式中：N為超級電容單體個數(shù)；Cunit為單體容量大??；Vmax為超級電容耐壓最大值；Vmin為其允許的最低電壓值；Esc為電網(wǎng)電壓跌落時所需吸收的能量.

大放電流情況時由于超級電容串聯(lián)等效電阻影響，根據(jù)最大功率傳輸定律可得到其最大吸收功率為：

超級電容充電到最大電壓Vmax時，仍能保持額定功率充電，Vmax則需要滿足：

將式（8）代入式（6）可得N的限制條件為：

2 基于超級電容的雙向DC／DC變換器與逆變器的協(xié)調(diào)控制

為解決直流母線電壓過壓與并網(wǎng)輸出電流過流的矛盾，滿足在電網(wǎng)電壓發(fā)生跌落時，能夠同時達到符合要求的性能指標，則需在光伏并網(wǎng)發(fā)電系統(tǒng)的直流母線側(cè)并聯(lián)一個儲能裝置，以便在電網(wǎng)電壓跌落時平衡并網(wǎng)逆變器兩側(cè)的功率，使得直流母線電壓穩(wěn)定且并網(wǎng)輸出電流不超過限定值，從而有利于光伏并網(wǎng)低電壓穿越功能的實現(xiàn).

本文主要研究在低電壓穿越過程中直流母線電壓過壓、系統(tǒng)動態(tài)無功支撐和并網(wǎng)輸出電流過流的問題，當系統(tǒng)工作在額定功率狀態(tài)時，電網(wǎng)電壓發(fā)生較嚴重的三相對稱跌落，為使并網(wǎng)輸出電流不過流，根據(jù)電網(wǎng)電壓跌落程度相應減小并網(wǎng)輸出功率Pinv，若忽略變流器的功率損耗，直流母線電壓的動態(tài)方程為：

在故障過程中，由超級電容儲能系統(tǒng)代替并網(wǎng)逆變器對直流母線電壓進行控制，為平衡并網(wǎng)逆變器2側(cè)功率，吸收直流側(cè)剩余功率Ps，保持直流母線電壓穩(wěn)定；而并網(wǎng)逆變器通過直接功率控制（DPC）可以更加快速準確地控制并網(wǎng)輸出功率，其并網(wǎng)逆變器的控制包括常規(guī)控制器和故障控制器2種，根據(jù)電壓跌落來進行切換.圖2為雙向DC／DC變換器與網(wǎng)側(cè)變換器協(xié)調(diào)控制框圖.

2.1 雙向DC／DC變換器控制

在故障過程中，并網(wǎng)逆變器控制很難有效控制直流側(cè)母線電壓，嚴重時會使直流母線電壓過壓，擊穿直流側(cè)母線電容；而超級電容不會受電網(wǎng)電壓變化的影響，通過雙向DC／DC變換器對超級電容充放電的控制能有效地穩(wěn)定直流母線側(cè)電壓.本文雙向DC／DC變換器采用電壓電流雙環(huán)控制，由于電壓跌落引起并網(wǎng)逆變器兩端功率不平衡，從而使直流母線電壓升壓，當電壓值超過參考值時，變換器工作在Buck模式下，對超級電容進行充電，功率由直流側(cè)流向超級電容，從而穩(wěn)定住直流母線側(cè)電壓.圖3為變換器雙環(huán)控制框圖.

圖3 雙向DC／DC變換器控制框圖Fig.3 Control system block diagram of the bi－directional DC／DC converter

2.2 并網(wǎng)逆變器控制

并網(wǎng)逆變器控制采用直接功率控制策略[12－13]，能夠在電網(wǎng)電壓發(fā)生跌落時，快速有效地對功率進行控制，且控制策略結(jié)構(gòu)簡單易行.圖4為并網(wǎng)逆變器的控制流程圖，根據(jù)電網(wǎng)電壓的變化，進行常規(guī)控制器和故障控制器的切換.

當電網(wǎng)電壓發(fā)生三相對稱跌落時，需要光伏發(fā)電系統(tǒng)向電網(wǎng)提供動態(tài)無功功率補償，以有利于電網(wǎng)電壓恢復，此時，并網(wǎng)逆變器切換到故障控制方式，同時直流母線電壓由如圖3所示儲能系統(tǒng)控制，不僅根據(jù)電網(wǎng)電壓跌落深度發(fā)出相應的有功功率，同時考慮到并網(wǎng)逆變器可工作于1.1倍的視在功率[14]，由此可計算出所能提供的無功功率[15].

在電壓跌落檢測中，本文采用的方法是dq分解法[16]，將三相靜止坐標系中的a，b，c三相電壓轉(zhuǎn)換到dq軸坐標系中，其表達式為：

經(jīng)dq變換后的電壓表達式為：

具體算法由圖5所示模塊實現(xiàn).

圖4 并網(wǎng)逆變器控制過程框圖Fig.4 Control block diagram of the PV invertor

圖5 電壓跌落檢測模塊Fig.5 Voltage sag detection module

由式（11）可知：

若設正常電網(wǎng)電壓幅值為Ug，則電壓跌落深度可表示為：

式（14）中的K表示跌落電壓幅值U與正常電壓幅值Ug之比，由此可得出故障狀態(tài)時并網(wǎng)逆變器有功功率給定值為P′PV，其表達式為：

在提供有功支撐的同時，還需為系統(tǒng)提供無功補償，以有利于電網(wǎng)電壓恢復，而提供的無功功率又受到逆變器容量限制，可工作于1.1倍視在功率下，則由下式可計算出提供的無功功率：

由式（14）可知，電壓跌落時K值小于1，又根據(jù)電網(wǎng)關于低電壓穿越的規(guī)定，K值應大于0.2，所以K值的取值為0.2≤K≤1.再由式（15）可知此時給定功率P′PV小于跌落前給定值PPV，那么由式（16）可知剩余的功率通過雙向變換器的控制流入超級電容，以維持逆變器兩端功率平衡，實現(xiàn)其低電壓穿越功能.

3 仿真分析

為驗證本文提出的基于超級電容儲能的光伏并網(wǎng)系統(tǒng)能有效地提高低電壓穿越能力的可行性，在Matlab／Simulink仿真軟件平臺搭建容量為1.5 kW帶超級電容的光伏并網(wǎng)發(fā)電系統(tǒng)模型，其MPPT采用擾動觀察法，設定直流母線電壓400V，限制電壓700V，直流支撐電容90μF，濾波電感為35mH，超級電容為3.5F，并網(wǎng)輸出的限定電流1.1pu.本文主要研究了對電壓危害最大的三相短路故障情況，設置在t＝0.3s時發(fā)生電壓跌落故障.圖6為帶超級電容儲能系統(tǒng)的仿真結(jié)果.

圖6 帶儲能系統(tǒng)的改進控制方案仿真結(jié)果Fig.6 The simulation results of LVRT control scheme based on super capacitor storage

由圖6可知，圖6（a）中電網(wǎng)電壓跌落時，其并網(wǎng)電壓也發(fā)生相應跌落，而并網(wǎng)輸出電流在此階段有所上升但未超出限定電流1.1pu，因此不會因為過流損壞逆變器或使斷路器關斷.圖6（b）中反映在剛進入此階段和恢復正常狀態(tài)時有少許波動，而在整個故障過程中直流電壓保持在參考電壓附近.圖6（c）可看出在電壓跌落期間系統(tǒng)發(fā)出有功無功的變化，發(fā)出的有功功率相應減小，同時發(fā)出了一定的無功功率.由圖6（d）可發(fā)現(xiàn)，在此階段，并聯(lián)于直流母線的超級電容端電壓變化情況，其端電壓一直升高，直流側(cè)對超級電容充電.由圖6（e）可知，在電壓跌落期間，單相并網(wǎng)電壓與并網(wǎng)電流的關系，它們之間存在一定的相位差，由此可知不僅發(fā)出有功而且發(fā)出了一定的無功功率.

4 結(jié) 論

本文針對光伏并網(wǎng)系統(tǒng)在電網(wǎng)電壓發(fā)生三相對稱跌落時的低電壓穿越過程進行研究，對其主電路光伏并網(wǎng)逆變器采用直接功率控制，快速有效地控制其功率的輸出，對并聯(lián)于直流母線上的雙向DC／DC變換器采用雙環(huán)控制，準確有效地抑制直流母線電壓升高，穩(wěn)定住直流母線電壓.在系統(tǒng)完成低電壓穿越過程中，通過對并網(wǎng)逆變器和雙向DC／DC變換器的協(xié)同控制，使并網(wǎng)輸出電流不越限，直流母線電壓不過壓，同時不僅為電網(wǎng)提供有功功率支撐，并且還會發(fā)出一定的無功，給電網(wǎng)提供無功補償，有助于電網(wǎng)電壓恢復，從而最終實現(xiàn)光伏并網(wǎng)系統(tǒng)的低電壓穿越功能.

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